Министерство Российской Федерации по связи и информатизации
Кафедра РПУ
Курсовой проект
по курсу Радиопередающие устройства
"Разработка передатчика для радиовещания в синхронной сети"
Выполнил:
ст-т гр Р-32
Шабанов Д.А.
Проверил:
Рыбочкин В.Е.
Новосибирск 2006
Содержание
1. Введение
2 Разработка структурной схемы передатчика
3. Расчет выходного каскада
3.1 Расчет в пиковой точке
3.1.1 Расчет анодной цепи
3.1.2 Расчет цепи управляющей и экранирующей сеток
3.2 Расчет в телефонной точке
3.3 Расчет генератора УМК на ЭВМ
4. Расчет предвыходного каскада
4.1 Расчет генератора на биполярных транзисторах при коллекторной модуляции в схеме с ОЭ
4.1.1 Расчет коллекторной цепи в максимальном режиме
4.1.2 Расчет базовой цепи в максимальном режиме
5. Расчет предварительного каскадов в максимальном режиме
5.1 Расчет коллекторной цепи в максимальном режиме
5.2 Расчет базовой цепи
6. Расчет промышленного КПД
Список используемой литературы
Для повышения эффективности работы передатчиков и улучшение слышимости РВ передач на низких и средних частотах были созданы и введены в эксплуатацию сети синхронного радиовещания, в которых большее число радиостанций, передающих одну и ту же программу, работает на одной общей частоте. Использование синхронных сетей радиовещания позволяет:
при меньших излучаемых мощностях обеспечить заданную напряженность поля в обслуживаемых зонах;
сократить расходы на эксплуатацию радиопередатчиков или не увеличивая расходов повысить напряженность поля в обслуживаемых зонах, и улучшить на приеме отношение сигнал-шум;
при использовании в синхронной сети достаточно маломощных передатчиков исключить в темное время суток свойственные мощным радиостанциям нелинейные и частотные искажения в зонах замирания;
повысить надежность сети радиовещания как в случаях возможных аварий отдельных передатчиков, так и при действии помех, создаваемых пространственным лучом мощных дальних станций, работающих в совмещенном канале;
Для выбора усилительного элемента в выходном каскаде, исходя из заданной мощности P~т
=5кВт, находим максимальную мощность P~
max,
которая определяется выражением:
где m=1 глубина модуляции, hкс
-коэффициент полезного действия колебательной системы. Примем hкс
=75%, тогда
Тип генераторной лампы выбирается исходя из справочной мощности лампы P~лин
, так как лампа работает в режиме УМК. По справочным данным выбираем лампу ГУ-83Б, которая имеет P~лин
=28кВт.
Выходной каскад работает в режиме усиления модулированных колебаний (УМК). Он должен работать в недонапряженном режиме, так как в этом режиме будут наименьшие нелинейные искажения, с углами отсечки Q=90О
Только при Q=90О
и Q=180О
получается линейное усиление, но при Q=180О
требуется большая мощность.
В выходном каскаде используется лампа ГУ-83Б
P~
max
=26.7кВт Jн
=155А S=65мА/В Pадоп
=25кВт
Pmax
=45кВт Сас1
=1,2пФ Sкр
=22мА/В Pс2доп
=1,8кВт
Eа
=12кВ Сск
=38пФ D=0.004 Pс1 доп
=0,4кВт
Eс2
=1,5кВ Сс1к
=330пФ fmax
=1,6МГц mc1
c2
=5,8
Uн
=8В γ=α1
/ α0
=1,5723 α1
=0,5 α0
=0,318
Произведем расчет максимального режима лампового усилителя.
Максимальный коэффициент использования анодного напряжения:
Амплитуда колебательного анодного напряжения:
Амплитуда первой гармоники анодного тока:
Постоянная составляющая анодного тока:
Амплитуда импульса анодного тока:
где a1
- коэффициент Берга.
Мощность подводимая к анодной цепи генератора:
Мощность рассеиваемая на аноде лампы генератора:
Коэффициент полезного действия генератора по анодной цепи:
Проверка
Эквивалентное сопротивление анодной нагрузки:
Амплитуда сеточного напряжения:
где b1
=0,5 - коэффициент Шулейкина.
Напряжение смещения на управляющей сетке:
Пиковое напряжение на управляющей сетке:
Так как  то в цепи управляющей сетки тока нет.
Найдем минимальное значение напряжения на аноде:
Зная  ec
1
max
, ea
min,
Ec
2
найдем импульс тока экранирующей сетки
Угол отсечки Q2
ориентировочно выбирается в пределах (0,5¸0,7) Q
Q2
=0,55*Q=0,55*90=50O
Тогда a0с2
=0,183
Найдем постоянную составляющую тока экранной сетки
где К0с
=2/3 - поправочный коэффициент
Для расчета в режиме несущей можно использовать формулы линейной интерполяции.
Амплитуда первой гармоники анодного тока:
где m- глубина модуляции. Постоянная составляющая анодного тока:
Амплитуда напряжения на аноде:
Амплитуда напряжения на сетке:
Колебательная мощность:
Мощность потребляемая лампой:
Мощность рассеиваемая на аноде лампы:
Мощность рассеиваемая на экранной сетке:
Мощность рассеиваемая на аноде достигает максимального значения в режиме несущей. Потребляемая генератором и колебательная мощности имеют максимальное значение в пиковой точке, причем колебательная мощность изменяется по квадратичному закону, а потребляемая по линейному.
КПД имеет максимальное значение только в пиковой точке, что не очень хорошо, так как передатчик 70% времени находится в режиме молчния, когда лампа работает в телефонной точке, где КПД низкий.
Предвыходной каскад предназначен для предварительного усиления ВЧ сигнала до мощности необходимой для раскачки выходного каскада. Также в предвыходном каскаде осуществляется амплитудная модуляция к коллекторной цепи. Каскад строится на мосту сложения шести усилительных модулей для обеспечения бесперебойной работы передатчика при выходе из строя одного из модулей.
Каждый из модулей строится по двухтактной схеме на 8 транзисторах 2Т970А включенных по схеме с ОЭ.
Транзистор имеет следующие характеристики:
rнас
=0.3 Ом eкэдоп
=60В rб
=0.2 Ом eбэдоп
=4В
rЭ
=0 Ом Jкодоп
=13А b0
=20-80 f1
¸f2
=0,9-1,6МГц
fT
=700МГц f=100 МГц СК
=120пФ Р~
=100Вт
СЭ
=600пФ Кр
=30 LЭ
=0,2нГн
Lб
=0,5нГн Ек
=28В LК
=5нГн Q=76О
Мощность приходящаяся на 1 транзистор ступени в соответствии со структурной схемой.
P|
~
VT
=83,5Вт
Критический коэффициент использования коллекторного напряжения:
Напряжение на коллекторе:
Максимальное напряжение на коллекторе:
Амплитуда первой гармоники тока коллектора:
Постоянная составляющая тока коллектора:
Пиковое значение тока в цепи коллектора:
Выходное сопротивление по переменному току:
Мощность потребляемая транзистором:
Тогда 
Коэффициент полезного действия:
Балластный резистор в цепи базы:
Сопротивление базы: где ЕБ0
=0,7В
Постоянная составляющая тока базы:
Постоянная составляющая тока эмиттера:
Напряжение смещения на базе:
Рассчитаем активную составляющую входного сопротивления транзистора:
 
Выходная мощность:
В каскаде собранном на транзисторах 2Т934Б мощность приходящаяся на 1 транзистор ступени составляет P|
~
=11Вт
Транзистор имеет следующие характеристики:
rнас
=1Ом eкэдоп
=70В Lб
=3.1нГн Ек
=28В
rб
=0.2Ом eбэдоп
=4В LК
=2.5нГн Q=90О
rЭ
=0 Ом Jкодоп
=1 (1.5) А, b0
=5-150 f1
¸f2
=100-400МГц
fT
=600МГц f=100МГц, СК
=10пФ Р~
=12Вт
СЭ
=110пФ Кр
=30, LЭ
=1,2нГн КПД=50%
Критический коэффициент использования коллекторного напряжения:
Напряжение на коллекторе:
Максимальное напряжение на коллекторе:
Амплитуда первой гармоники тока коллектора:
Постоянная составляющая тока коллектора:
Пиковое значение тока в цепи коллектора:
Выходное сопротивление по переменному току:
Мощность потребляемая транзистором:
Мощность рассеиваемая на коллекторе:
Коэффициент Полезного Действия:
Балластный резистор в цепи базы:
Постоянная составляющая тока базы:
Постоянная составляющая тока эмиттера:
Напряжение смещения на базе:
Рассчитаем активную составляющую входного сопротивления транзистора:
Выходная мощность:
Общее выражение промышленного КПД представляет собой:
Потребляемая мощность анодными цепями всех каскадов передатчика:
Потребляемая мощность накальными цепями всех каскадов передатчика:
Потребляемая мощность цепями смещения всех каскадов передатчика:
Дополнительно потребляемая мощность системой охлаждения, УБС, ТУВ и возбудителем передатчика:
1. Конспект лекций
2. Методические указания по курсовому и дипломному проектированию радиопередающих устройств на тему: "Расчет технико-экономических показателей проектируемого передатчика". Составитель Кривогузов А.С. Новосибирск.: НЭИС, 1985. - 20 с.
3. Синхронное радиовещание / под редакцией А.А. Пирогова. - М.: Радио и связь, 1989.
|
