Содержание
1. Расчёт проводов ЛЭП на прочность
1.1 Постановка задачи и исходные данные
1.2 Определение характеристик провода
1.3 Определение расчётной нагрузки для каждого режима
1.4 Вычисление длины критических пролётов
1.5 Расчёт кривых провисания провода
2. Расчёт опоры ЛЭП
2.1 Постановка задачи и исходные данные
2.2 Расчёт ветровой нагрузки, действующей на опору
2.3 Определение усилий в стержнях фермы
2.4 Подбор безопасных размеров поперечного сечения стержней фермы
Цель курсового проекта: Спроектировать линию электропередачи (ЛЭП) и рассчитать для неё опоры при заданном ветровом районе по гололёду.
Для заданной линии ЛЭП необходимо определить нагрузки, действующие на провод для трёх расчётных режимов, напряжения в проводе, стрелу провеса, величину наибольшего провисания и её координаты, первоначальную длину провеса.
Построить кривые провисания проводов.
При расчёте принято:
длина пролёта l
= 300 м;
разность уровней точек подвеса h = 35 м;
марка провода по ГОСТ 839-59 - АС-400;
район по гололёду - IV;
район по ветру - VI;
температура, при которой подвешен провод Т0
= 0°С;
среднегодовая температура TIII
= 0°С;
минимальная температура TI
= - 40°С;
коэффициент скоростного напора k= 1.
Площадь сечения провода F = 493,3 мм2
.
Расчётный диаметр провода d = 29 мм.
Расчётный вес провода qп
= 1,840 даН/м.
Модуль упругости материала Е = 8900 даН/мм2
.
Коэффициент температурного линейного расширения  град -1
.
1.3.1 I режим - минимальной температуры (TI
= - 40°С; гололёд и ветер отсутствуют). Интенсивность нагрузки от собственного веса для провода марки АС-300 по ГОСТ 839-59
 даН/м
Удельная нагрузка
1.3.2 II режим - максимальной нагрузки (TII
= - 5°С; гололёд и ветер)
Толщина стенки гололёда b = 20 мм (IV район).
Скоростной напор ветра  даН/м2
(I район; при наличии гололёда скоростной напор принимается равным 25% от нормативного qн
).
Удельный вес льда провода
 .
Интенсивность нагрузки от гололёда:
 даН/м.
Интенсивность нагрузки от давления ветра:
 даН/м
(Здесь с = 1,2 - аэродинамический коэффициент).
Суммарная интенсивность нагрузки:
 даН/м.
Удельная нагрузка
1.3.3 III режим - среднегодовой температуры (TI
= 0°С; гололёд и ветер отсутствуют).
Как и для I режима:
 даН/м;  .
Вычисленные нагрузки и допускаемые напряжения для трёх режимов сведены в таблицу.
| Расчётный режим |
Допускаемые напряжения, даН/мм2
|
Температура Т, °С |
Интенсивность нагрузки, даН/м |
Удельная нагрузка,  |
I
II
III
|
11,5
13,0
7,75
|
40
5
0
|
1,840
4,82
1,840
|
0,00372
0,00977
0,00372
|
Длину критических пролётов вычисляем по формуле:
По этой формуле находим, принимая
 0,9933
Полученное соотношение критических величин пролётов (  ) соответствует случаю № 2, пролеты  и в этом случае фиктивные, физического смысла не имеют и находятся на пересечении прямой III- III с продолжением кривых I- III и II- III (см. рис.1) Для пролетов L расчет. < L 2 кр. исходным является режим I, а при L расчет. > L 2 крит. режим II, где L расчет. - длина пролета, по которому ведется расчет (задана по условию).
Рисунок 1
1.5.1 Режим II. Горизонтальное натяжение нити:
 даН.
Величина наибольшего провисания:
Абсцисса, определяющая положение низшей точки:
Из решения видно, что низшая точка кривой провисания лежит за пределами пролёта.
Стрела провисания
 м
Конечная длина провода
Первоначальная длина провода
По выполненным расчётам строим кривую провисания провода
(рис.2).
Рис.2
1.5.2 Режим I
Для режима I используем уравнение состояния провода
где индекс m означает исходный режим, индекс n- исследуемый режим.
В нашем случае имеем:
или
После упрощения получим:
откуда  даН/мм2
.
Дальнейший расчёт проводим аналогично расчёту режима II:
 даН;
 ;
 ;
 ;
По полученным данным строим кривую провисания провода аналогично режиму I (см. рисунок 3).
Рис.3
1.5.2 Режим III
Для режима III имеем:
или
После упрощения получим:
откуда  даН/мм2
.
 даН;
 ;
 ;
 ;
По полученным данным строим кривую провисания провода аналогично режиму III (см. рисунок 4).
Для расчётной схемы опоры ЛЭП необходимо:
определить интенсивность давления на ферму ветровой нагрузки (район по ветру I);
определить усилия в элементах плоской фермы;
подобрать из условия устойчивости безопасные размеры поперечного сечения отдельно для поясов и раскосов решётки в виде равнобокого уголка;
рассчитать опасный узел сварного и болтового соединений, выполнить эскизы этих узлов.
При расчёте принять:
допускаемые напряжения при растяжении и сжатии для прокатных профилей  даН/см2
(210 МПа);
допускаемые напряжения для сварных швов, болтов, заклёпок на срез  даН/см2
(130 МПа); на смятие  даН/см2
(340 МПа);
сосредоточенный момент 
сосредоточенная сила Р = 1000 даН (0,01 МН);
параметр а = 2 м.
Определим величину расчётного скоростного напора:
 даН/м2,
Где  даН/м2
–
скоростной напор ветра (VI район)
n = 1,3 - коэффициент перегрузки для высотных сооружений;
k =1 - поправочный коэффициент изменения скоростного напора, зависящий от высоты и типа местности (см. п.1.1).
Коэффициент лобового сопротивления для пространственной четырёхгранной фермы при направлении ветра на грань:
где
Сх
= 1,4 - аэродинамический коэффициент для плоской фермы;
m = 0,3 - коэффициент увеличения давления ветра на подветренную грань, зависящий от типа решётки.
Площадь проекции опоры на плоскость, перпендикулярную направлению ветра (рисунок 3):
 ,
где
 м2
- площадь проекции прямоугольной части;
 м2
- площадь проекции трапециевидной части;
 -угол наклона боковой стороны трапеции к ветру.
При этих значениях получим:
 м2
.
Вычисляем давление ветра на опору:
 даН,
где
b = 1,5 - коэффициент увеличения скоростного напора, учитывающий его динамичность и пульсацию;
 поправочный коэффициент при действии ветра на ребро;
 расчётная площадь проекции конструкции по наружному обмеру на плоскость, перпендикулярную направлению ветра; здесь  коэффициент заполнения плоской фермы.
Интенсивность ветровой нагрузки
 даН/м.
Принимаем qw
= 131 даН/м.
2.3.1 Определение узловой нагрузки
Интенсивность распределённой нагрузки разносим по узлам фермы. Усилие, приходящееся на одну панель, определяем по формуле:
 тогда
2.3.2 Вычисление реакций в опорах
Из условий равновесия:
Рис.5
Вычисление усилий в стержнях фермы
Для определения усилий в стержнях используем метод сечений и способ вырезания узлов.
рис.7
сечение I- I (рис.7)
Условия равновесия:
рис.8
рис.9
2) сечение 2 - 2 (рис.9)
Условия равновесия:
рис.10
Рис.11
3) сечение 3 - 3 (рис.11)
Условия равновесия:
Рис.12
сечение 4 - 4 (рис.15)
Рис.13
Условия равновесия:
  
 
Рис.14
рис.15
Сечение 5-5 (рис.18)
Рис.16
Условия равновесия:
Рис.17
Рис.18
Сечение 6-6 (рис. 20)
Условия равновесия:
Рис. 19
Рис. 20
Рис.21
сечение 7-7 (рис.24)
Рис.22
Рис.23
Условия равновесия:
По найденным значениям строим эпюры внутренних усилий в стержнях фермы (рис.25).
Рис.24
рис.25
Наибольшее сжимающее усилие в поясе  даН.
Безопасные размеры поперечного сечения равнобокого уголка находим из условия прочности при растяжении:
Из условия устойчивости при сжатии имеем:
принимая j0
= 0,5 в первом приближении. Согласно ГОСТ 8509-57, по сортаменту выбираем равнобокий уголок 100´100´10, для которого F = 19,2 см2
и i
min
= 1,96 см. Вычисляем гибкость стержня, считая элементы пояса шарнирно закреплёнными по концам:
По справочной таблице для гибкости l = 103,6, используя линейную интерполяцию, находим:
По сортаменту окончательно выбираем равнобокий уголок 100´100´10, для которого A = 19,2 см2
и i
min
= 1,98 см.
Аналогичным образом определяем необходимые размеры сечения для стержней решётки.
Из условия устойчивости при сжатии имеем:
принимая j0
= 0,5 в первом приближении.
Согласно ГОСТ 8509-93, по сортаменту выбираем равнобокий уголок 63´63´4, для которого F = 4,96 см2
и i
min
= 1,25 см.
Вычисляем гибкость стержня, считая элементы пояса шарнирно закреплёнными по концам:
Гибкость очень велика, поэтому выбираем равнобокий уголок 80´80´7, для которого F = 10,8 см2
и i
min
= 1,58 см.
Гибкость стержня
Окончательно принимаем для раскосов уголок 80´80´7.
|
