Реферат: Проект водопроводных очистных сооружений

ОГЛАВЛЕНИЕ

Лист

1.1Правильность химического анализа 4

1.2Солесодержание 5

1.3Жесткость 5

1.4Щелочность 6

1.5Качество исходной воды и питьевой 7

3.1Коагулянт 9

3.2Флокулянт 10

3.3Хлорсодержащие реагенты 10

4.1Предварительный расчет скорых фильтров 11

4.2Предварительный расчет контактных префильтров 15

5.1Детальный расчет скорых фильтров 20

5.2Детальный расчет контактных префильтров 28

5.3 Микрофильтр 37

7.1Цех коагулянта 44

7.2Цех флокулянта 46

7.3Хлораторная 48

8.1Промывные насосы 51

8.2Насосы для перекачки реагентов 52

8.3Насосы-дозаторы 52

8.4Воздуходувки 53

Водоснабжение является одной из важнейших отраслей техники, направленной на повышение уровня жизни людей, благоустройство населенных пунктов, развитие промышленности и сельского хозяйства.

Самоочищение воды водоема, как правило, не обеспечивает необходимого ее качества для производственных и хозяйственно-питьевых целей. Поэтому большое значение в охране водных ресурсов и их рациональном использовании приобретают физико-химические методы улучшения качества воды и обеззараживания стоков, позволяющее повторно использовать воду в технологических процессах и таким образом снизить нагрузки на водоемы.

Изучение качества воды природного источника позволяет установить характер необходимых операций по ее обработке. На очистные сооружения возлагаются задачи осветления, обесцвечивания, устранение запахов и привкусов, умягчение, снижение общего солесодержания и обеззараживание воды.

Снабжение населения качественной водой в достаточном количестве имеет важное социальное и санитарно-гигиеническое значение, предохраняет людей от эпидемических заболеваний, распространяемых через воду.

Состав очистных сооружений определяются, исходя из результатов анализов исходной воды и требований, которые предъявляются к качеству очищенной воды. При устройстве хозяйственно-питьевого водоснабжения, сооружения для очистки воды должны, в конечном итоге, обеспечивать качество воды, отвечающие СанПиН 2.1.1074-01.

О качестве природной воды судят на основе химического анализа. В связи с тем, что вода является электронейтральным веществом, при правильно произведенном анализе воды количество катионов должно быть таким же как количество анионов.

( 1 .0)

Для зимы:

мг-экв/л

Рисунок 1 .1

Диаграмма гипотетического состава воды (лето)

Для лета:

мг-экв/л

Рисунок 1 .2

Диаграмма гипотетического состава воды (зима)

В обоих случаях расхождение не превышает 5%, химический анализ произведен правильно.

Общее солесодержание определяется по формуле:

( 1 .0)

Для зимы:

мг/л

Для лета:

мг/л

Общая жесткость обусловлена наличием ионов Кальция и Магния и определяется по формуле:

( 1 .0)

Для зимы:

мг-экв/л

Для лета:

мг-экв/л

Карбонатная жесткость обусловлена наличием бикарбонатов и определяется по формуле:

( 1 .0)

Для зимы:

мг-экв/л

Для лета:

мг-экв/л

Некарбонатная жесткость определяется как разность общей и карбонатной жесткости:

( 1 .0)

Для зимы:

мг-экв/л

Для лета:

мг-экв/л

Общая щелочность определяется наличием бикарбонатов:

Для зимы:

мг-экв/л

Для лета:

мг-экв/л

Таблица 1 .1

Сравнение качества исходной воды и питьевой

Воды источника водоснабжения в соответствии с [1] относятся к водам средней мутности (50-250 мг/л) и средней цветности (35-120 град.). Для данных условий применения и производительности станции 35000 м3/сут в соответствии с рекомендуемой таблицей 15 [1] в качестве основных сооружений принимаются контактные префильтры – скорые фильтры (двухступенчатое фильтрование).

Рисунок 2 .3

Высотная технологическая схема водопроводных очистных сооружений
по схеме 2-х ступенчатого фильтрования
(1 - исходная вода; 2 - смеситель; 3 - воздухоотделитель;
4 - контактный префильтр; 5 - скорый фильтр; 6 - РЧВ;
7 - ввод хлора (обеззараживателя); 8 - коагулянт; 9 – флокулянт)

В качестве коагулянта принимается сернокислый алюминий – .

Доза коагулянта при обработке цветных вод определяется по формуле:

, ( 3 .0)

где Ц – цветность обрабатываемой воды, град.

Для зимы применение коагулянта не требуется, так как цветность вод источника водоснабжения в этот период года не превышает нормы по [2].

Для лета:

мг/л

Доза коагулянта при обработке мутных вод принимается по таблице 16 [1].

Для зимы принимается:

мг/л

Для лета принимается:

мг/л

Для расчета сооружений принимается максимальна доза коагулянта. Так в технологической схеме применяются контактные префильтры, то доза коагулянта принимается на 15% меньше:

Для лета:

мг/л

Для зимы:

мг/л

В дополнение к коагулянту для интенсификации процесса осветления принимается флокулянт – PRAESTOL. Доза флокулянта принимается в 16 раз меньше дозы полиакриламида (ПАА), принимаемой по п 6.17 [1] равной 0,6 мг/л.

мг/л

Доза хлорсодержащих реагентов при предварительном хлорировании и для улучшения хода коагуляции и обесцвечивания воды, а также для улучшения санитарного состояния сооружений принимается 8 мг/л (согласно п. 6.18 [1]). При вторичном хлорировании доза хлора принимается 3 мг/л.

Принимается: загрузка однослойная, материал – кварцевый песок; dmin = 0,7 мм; dmax = 1,6 мм; dэкв = 1,0 мм; высота слоя 1,5 м; = 6 м/ч; = 7 м/ч; дренажные трубы стальные с дырчатой перфорацией; dотв = 12 мм; поддерживающий слой – гравий.

Общая площадь фильтрования, мІ, определяется по формуле:

, ( 4 .0)

где – полезная производительность станции на вторую очередь, мі/сут;

– продолжительность работы станции в течение суток, ч;

– расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме, м/ч;

– число промывок одного фильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации;

– время простоя фильтра в связи с промывкой, принимаемое для фильтров, промываемых водой – 0,33 ч;

– удельный расход воды на одну промывку одного фильтра, мі/мІ:

, ( 4 .0)

где – интенсивность промывки, равная 16 л/(с·мІ);

– время промывки, принимается равное 5 мин.

мі/мІ

мІ

Количество фильтров определяется:

( 4 .0)

шт.

Площадь одного фильтра:

. ( 4 .0)

мІ

Принимается фильтр с боковым каналом. Размеры фильтра 7,5Ч6 м (кратные 1,5 м). План скорого фильтра с боковым каналом приводится на рисунке 4.1. Расположение скорых фильтров на первую и вторую очередь приводится на рисунке 4.2.

Рисунок 4 .4

План скорого фильтра с боковым каналом

Рисунок 4 .5

Расположение скорых фильтров на первую и вторую очередь

Фактическая площадь скорого фильтра:

мІ

Общая площадь фильтрования на вторую очередь:

мІ

Фактическая скорость фильтрования при нормальном режиме:

м/ч

При этом форсированная скорость фильтрования определяется:

, ( 4 .0)

где – фильтров, находящихся в ремонте.

м/ч

Расчетное значение меньше принятого, к строительству на вторую очередь принимается 8 фильтров.

Количество фильтров на первую очередь:

. ( 4 .0)

шт.

м/ч

м/ч

Принимается: загрузка однослойная, материал – кварцевый песок; dmin = 0,7 мм; dmax = 1,6 мм; dэкв = 1,0 мм; высота слоя 1,5 м; Vн = 6,5 м/ч; Vфорс = 7,5 м/ч. Дренажные трубы стальные с дырчатой перфорацией; dотв = 12 мм; поддерживающий слой – гравий. Общая площадь фильтрования определяется по формуле:

, ( 4 .0)

где − расход чистой воды на промывку скорых фильтров из РЧВ, м3/сут:

; ( 4 .0)

– продолжительность работы станции, равно 24 часа;

– расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме, м/час;

− число промывок в сутки, равно 2;

– время простоя КПФ в связи с операцией промывки, для водовоздушной промывки равно 0,5 часа;

– продолжительность сброса первого фильтрата, равна 10 мин;

− удельный расход воды на одну промывку одного префильтра:

, ( 4 .0)

где − интенсивность промывки с воздухом, равна 3 л/(с∙ м2);

− время промывки с воздухом, 7 мин;

− интенсивность промывки водой, равна 6 л/(с∙ м2);

− время промывки водой, 7 мин.

мі/сут

мі/мІ

мІ

Число КПФ на вторую очередь:

. ( 4 .0)

шт.

Площадь одного КПФ:

. ( 4 .0)

мІ

Принимается префильтр с боковым каналом. Размеры префильтра 7,5Ч6 м (кратные 1,5 м). План скорого фильтра с боковым каналом приводится на рисунке 4.3. Расположение контактных префильтров на первую и вторую очередь приводится на рисунке 4.4.

Рисунок 4 .6

План контактного префильтра с боковым каналом

Рисунок 4 .7

Расположение контактных префильтров на первую и вторую очередь

Фактическая площадь скорого фильтра:

мІ

Общая площадь фильтрования на вторую очередь:

мІ

Фактическая скорость фильтрования при нормальном режиме:

м/ч

При этом форсированная скорость фильтрования определяется:

, ( 4 .0)

где – фильтров, находящихся в ремонте.

м/ч

Количество КПФ на первую очередь:

. ( 4 .0)

шт.

м/ч

м/ч

Трубчатая распределительная система

Распределительная система должна отвечать следующим требованиям:

Равномерность сбора фильтрата по площади фильтра;

Равномерность распределения промывной воды по площади фильтра;

Достаточная механическая прочность для того, чтобы выдержать вес воды и

загрузки, а также давление воды при промывке;

Незасоряемость отверстий при фильтровании и промывке.

Принимается: стальные трубы с отверстиями dотв = 12 мм, расположенными в два ряда в шахматном порядке под углом 45 градусов на расстоянии 150-200 мм. Общая площадь отверстий составляет 0,25% рабочей площади фильтра. Расстояние между трубами 250 мм. Расстояние от низа трубы до дна фильтра 100 мм.

Число ответвлений в отделении скорого фильтра:

, ( 5 .0)

где − ширина фильтровального отделения скорого фильтра, м;

− расстояние между осями ответвлений принимается равным 0,25м.

шт.

Расход по одному ответвлению:

, ( 5 .0)

где – расход воды на промывку фильтра, л/с:

, ( 5 .0)

где – площадь фильтровального отделения скорого фильтра, мІ.

л/с

л/с

По расходу л/с подбирается диаметр распределительных труб 125 мм, скорость при этом составляет м/с, потери .

По расходу л/с подбирается диаметр коллектора 800 мм, скорость при этом составляет м/с, потери .

Общая площадь отверстий определяется формуле:

. ( 5 .0)

мІ

Площадь одного отверстия:

. ( 5 .0)

мІ

Количество отверстий:

. ( 5 .0)

шт.

Расстояние между отверстиями:

, ( 5 .0)

где – длина фильтровального отделения скорого фильтра, м.

м

Желоба

Число желобов определяется по формуле:

, ( 5 .0)

где – расстояние между желобами, принимается 2,2 м;

шт.

Фактическое расстояние между желобами:

. ( 5 .0)

м

Рисунок 5 .8

Схема желобов

Расход воды по желобу:

. ( 5 .0)

л/с

Ширина желоба определяется по формуле:

, ( 5 .0)

где – коэффициент, для желоба с треугольным основанием принимается равным 2,1;

– отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его ширины, принимается равное 1,5.

– расчетный расход воды, мі/с.

м

Расстояние от дна желоба до дна канала определяется:

, ( 5 .0)

где – ширина канала, равна одному м;

– расход воды по каналу, м3/с.

м

Превышение кромок желобов над загрузкой, м:

, ( 5 .0)

где – высота слоя за грузки, принимается равная 1,5 м;

– относительное расширение загрузки, равно 30 %;

0,3 – коэффициент запаса.

м

Рисунок 5 .9

Высота скорого фильтра

Рисунок 5 .10

Высота скорого фильтра равна:

м

Так как высота должна быть кратна 0,6 м, следовательно, принимается фильтр высотой 5,4 м.

Потери напора при промывке скорого фильтра

Потери напора в распределительной системе, м:

, ( 5 .0)

где скорость в начале коллектора, равна 1,1м/с;

средняя скорость на входе в отверстия, равна 1,76 м/с;

коэффициент гидравлического сопротивления, определяется по формуле:

, ( 5 .0)

где – коэффициент перфорации – отношение суммарной площади отверстий к

площади поперечного сечения коллектора:

м

Потери напора в фильтрующем слое, м:

, ( 5 .0)

где и – параметры для песка с крупностью 1 мм, соответственно

равны 0,76 и 0,017;

м

Потери напора в поддерживающих слоях, м:

, ( 5 .0)

где – высота поддерживающего слоя, равная 0,725 м;

м

Потери напора в трубопроводе, подводящем промывную воду к общему коллектору распределительной системы, м:

, ( 5 .0)

где – длина трубопровода, принимается равная 100 метров;

м

Потери напора на местные сопротивления в фасонных частях и арматуре:

, ( 5 .0)

где − коэффициент местных сопротивлений, принимаемый:

- для колена 0,984;

- для задвижек 0,26;

- для входа во всасывающую трубу 0,5;

- для тройника 0,92;

м

Потери напора на образование скорости во всасывающем и напорном трубопроводах насоса для подачи промывной воды:

, ( 5 .0)

где – скорость во всасывающем трубопроводе, м/с:

– скорость в напорном трубопроводе, м/с.

м

Сумма потерь напора, м:

. ( 5 .0)

м

Водяная трубчатая распределительная система

Принимается такой же, что и в скорых фильтрах.

Число ответвлений в отделении КПФ:

, ( 5 .0)

где − ширина фильтровального отделения КПФ, м;

− расстояние между осями ответвлений принимается равным 0,25м.

шт.

Расход по одному ответвлению:

, ( 5 .0)

где – расход воды на промывку фильтра, л/с:

, ( 5 .0)

где – площадь фильтровального отделения КПФ, мІ.

л/с

л/с

Диаметр коллектора по расходу л/с принимается равным 700 мм, скорость v = 0,99 м/с, потери 1000i = 1,7.

Диаметр ответвлений л/с принимается равным 80 мм, скорость v = 1,98 м/с, потери 1000i = 89,0.

Определяем перфорацию труб:

. ( 5 .0)

мІ

Площадь одного отверстия:

мІ

Количество отверстий:

. ( 5 .0)

шт.

Расстояние между отверстиями:

, ( 5 .0)

где – длина фильтровального отделения скорого фильтра, м.

м

Воздушная трубчатая распределительная система

Принимаются: трубы с отверстиями d = 5 мм, расположенными в два ряда в шахматном порядке под углом 45 градусов на расстоянии 150 мм. Общая площадь отверстий составляет 30% рабочей площади префильтра. Расстояние от низа трубы до дна фильтра 30 мм. Интенсивность промывки равна 18 л/(с ∙ м2).

Расход воздуха по магистрали, определяется по формуле:

, ( 5 .0)

л/с

Диаметр магистрали, м:

, ( 5 .0)

где − скорость воздуха в магистрали, равна 20 м/с;

м

Число ответвлений определяем по формуле:

, ( 5 .0)

где − число ответвлений при водяной промывке.

шт.

Диаметр ответвлений, м:

, ( 5 .0)

где – скорость в начале ответвлений, принимается 15 м/с;

− расход воздуха по одному ответвлению, м /с:

. ( 5 .0)

м /с

м

Горизонтальный отвод воды

При использовании водовоздушной промывки применяется горизонтальный отвод промывной воды. Высота слоя воды в нагрузочном пространстве сравнительно невелика, что позволяет при малых расходах получить в нем достаточную скорость горизонтального движения воды для быстрого и полного удаления вымываемых из загрузки загрязнений. Наклонная поверхность струенаправляющего выпуска, стесняя поток, увеличивает его транспортирующую способность на начальном участке пути движения воды.

Пескоулавливающий желоб устроен с учетом предотвращения попадания в него воздуха. Выносимые потоком в зону желоба отдельные частицы песка оседают на наклонные стенки и, сползая по ним через нижнюю щель, снова поступают в загрузку.

Основные расчетно-конструктивные параметры системы горизонтального отвода воды зависят от удельного расхода, определяемого по формуле, л/(с·м):

, ( 5 .0)

л/(с·м)

По этому расходу определяется разность отметок между верхней и нижней кромками водосливной стенки (Н1) и между верхними кромками водосливной и отбойной стенками (Н2). Н1 =320 мм, Н2=25 мм.

Высота контактного префильтра

Допустимая высота расширения загрузки:

( 5 .0)

м

Рисунок 5 .11

Высота КПФ равна:

м

Потери напора при промывке контактных префильтров

Потери напора в распределительной системе определяются по формуле:

, ( 5 .0)

где скорость в начале коллектора, равна 1,1м/с;

средняя скорость на входе в отверстия, равна 1,76 м/с;

коэффициент гидравлического сопротивления, определяется по формуле:

, ( 5 .0)

где – коэффициент перфорации – отношение суммарной площади отверстий к

площади поперечного сечения коллектора:

м

Потери напора в фильтрующем слое, м:

, ( 5 .0)

где и – параметры для песка с крупностью 1 мм, соответственно

равны 0,85 и 0,04;

м

Потери напора в поддерживающих слоях, м:

, ( 5 .0)

где – высота поддерживающего слоя, равная 0,725 м;

м

Потери напора в трубопроводе, подводящем промывную воду к общему коллектору распределительной системы, м:

, ( 5 .0)

где – длина трубопровода, принимается равная 100 метров;

м

Потери напора на местные сопротивления в фасонных частях и арматуре:

, ( 5 .0)

где − коэффициент местных сопротивлений, принимаемый:

- для колена 0,984;

- для задвижек 0,26;

- для входа во всасывающую трубу 0,5;

- для тройника 0,92;

м

Потери напора на образование скорости во всасывающем и напорном трубопроводах насоса для подачи промывной воды:

, ( 5 .0)

где – скорость во всасывающем трубопроводе, м/с:

– скорость в напорном трубопроводе, м/с.

м

Сумма потерь напора, м:

. ( 5 .0)

м

Для предварительной очистки воды, в том числе для задержания планктона, на станции водоочистки предусматриваются микрофильтры.

Расход воды с учетом собственных нужд, мі/ч:

, ( 5 .0)

где – расход, мі/ч, поступающий на смесители.

мі/ч

Принимается 2 рабочих и 1 резервный микрофильтр.

Расход на один микрофильтр:

мі/ч

Принимается микрофильтр типа МФМ со следующими параметрами:

– Производительность МФ:

– Типоразмер: 3x3,7 м;

– Рабочая сетка из нержавеющей стали.

Для смешения обрабатываемой воды с реагентами, перед контактными осветлителями устанавливают смеситель.

Принимается вертикальный вихревой смеситель. Угол пирамидального диффузора принимается 300. Принимается две секции смесителя, каждая из которых состоит из двух камер: смесителя и воздухоотделителя.

Расчетный расход на один смеситель, мі/с, определяется по формуле:

, ( 6 .0)

где – число смесителей-воздухоотделителей;

– общий расход воды по сооружениям с учетом собственных нужд, мі/сут:

, ( 6 .0)

где − расход на промывку КПФ:

. ( 6 .0)

мі/сут

мі/сут

мі/с

По расходу л/с принимается диаметр подводящего трубопровода 500 мм, скорость движения воды в трубопроводе составляет 1,11 м/с.

Площадь основания прямоугольной части определяется по формуле:

, ( 6 .0)

где – скорость восходящего движения воды, принимается равной 40 мм/с.

мІ

Так как верхняя часть смесителя принимается квадратной в плане, то сторона будет иметь размер:

. ( 6 .0)

м

Высота пирамидальной части:

, ( 6 .0)

где – угол пирамидального диффузора, принимается 30є;

– сторона нижней части смесителя, м:

, ( 6 .0)

где – диаметр подводящего трубопровода, м.

м

м

Высота смесителя:

, ( 6 .0)

где – высота прямоугольной части смесителя, м.

м

Объем смесителя, мі:

, ( 6 .0)

где – объем пирамидальной части смесителя, мі:

; ( 6 .0)

– объем прямоугольной части смесителя, мі:

. ( 6 .0)

мі

мі

мі

Время пребывания воды в смесителе, c:

. ( 6 .0)

с

Время пребывания воды в воздухоотделителе, с:

. ( 6 .0)

с

Объем воздухоотделителя, мі:

. ( 6 .0)

мі

Высота воздухоотделителя принимается 4/5 высоты смесителя ( м). Площадь воздухоотделителя, мІ:

, ( 6 .0)

мІ

Так как воздухоотделитель принимается квадратный в плане, то сторона будет иметь размер:

. ( 6 .0)

м

Нисходящая скорость потока воды:

. ( 6 .0)

м/с

План смесителя и воздухоотделителя изображен на рисунке 10.

Рисунок 6 .12

План смесителя и воздухоотделителя

Месячный расход реагента, т:

, ( 7 .0)

где – чистота продукта, равная 45%.

т

Объем растворных баков (хранилищ) определяется по формуле:

, ( 7 .0)

где – доза коагулянта, мг/л;

– время, на которое заготавливается реагент, равное 30 сут;

– концентрация раствора коагулянта в растворном баке, равна 17%;

– объемный вес раствора коагулянта в растворном баке, равен 1,24 т/мі.

мі

Принимается четыре растворных бака. Объем одного растворного бака равен:

мі

Рисунок 7 .13

Растворный бак

Принимаются растворные баки с размерами Д Ч Ш Ч В = 4,5 Ч 4,5 Ч 3 м. Фактический объем растворных баков:

мі

Объем расходного бака определяется по формуле:

, ( 7 .0)

где – часовая производительность станции, мі/ч;

– время, за которое приготовляется раствор, принимается 12 часов;

– концентрация раствора коагулянта в расходном баке, равна 3,5%;

– объемный вес раствора коагулянта в расходном баке, равен 1,17 т/ мі.

мі

Принимается два расходных бака, объем каждого равен:

мі

Рисунок 7 .14

Расходный бак

Принимаются расходные баки с размерами Д Ч Ш Ч В = 3 Ч 1,5 Ч 2,4 м. Фактический объем расходных баков:

мі

Месячный расход реагента, кг:

. ( 7 .0)

кг

Доставка производится в мешках по 25 кг. Необходимое количество мешков в месяц:

. ( 7 .0)

мешка

Объем расходного бака:

, ( 7 .0)

где – время, за которое приготовляется раствор, принимается 12 часов;

– концентрация раствора флокулянта в расходном баке, равна 0,1%;

– объемный вес раствора флокулянта в расходном баке, равен 1 т/мі;

мі

Принимается один рабочий и один резервный расходный бак. Размеры бака Д Ч Ш Ч В = 1,5 Ч 1,5 Ч 0,6 м.

Рисунок 7 .15

Расходный бак флокулянта

Фактический объем расходного бака:

мі

Расход хлора для первичного хлорирования, кг/сут:

, ( 7 .0)

где – доза хлора для первичного хлорирования, мг/л.

кг/ч

Расход хлора для вторичного хлорирования, кг/сут:

, ( 7 .0)

где – доза хлора для вторичного хлорирования, мг/л.

кг/ч

Общий расход хлора, кг/сут:

. ( 7 .0)

кг/сут

Часовой расход хлора:

кг/ч

Хлор хранится в бочках объемом 500 л, массой 625 кг, диаметром 0,746 м и длиной 1,6 м. Площадь бочки:

мІ

Съем хлора с одной бочки, :

, ( 7 .0)

где – удельный съем хлора, равный 3 кг/(ч·мІ).

кг/ч

Количество рабочих бочек (которые одновременно стоят на весах):

. ( 7 .0)

шт.

Принимается три бочки с хлором: две рабочих и одна резервная.

Количество бочек на 30-суточный запас:

, ( 7 .0)

где – масса бочки с хлором, равная 625 кг.

шт.

Склад хлора должен вмещать 22 бочки, обеспечивающие месячный запас хлора на очистных сооружениях. Принимается хлораторная, совмещенная со складом хлора. Для первичного и вторичного хлорирования принимаются два рабочих и один резервный хлоратор ЛОНИИ-СТО, производительностью 8 кг/ч каждый.

Скорые фильтры

Напор насоса, м, определяется:

, ( 8 .0)

где – геометрическая высота подъема воды, м, равна:

, ( 8 .0)

где – высота кромки желоба, м;

– высота загрузки фильтра, м;

– высота слоя воды в РЧВ, равная 4,3 м.

м

м

Для подачи промывной воды в количестве 566,4 л/с, принимается насос марки Д3200-33. Принимается один рабочий насос и один резервный.

Контактные префильтры

м

м

Для подачи промывной воды в количестве 387 л/с, принимается насос марки Д2000-21. Принимается один рабочий насос и один резервный.

Производительность насоса, мі/ч, для перекачки раствора коагулянта из растворных баков в расходные баки определяется:

. ( 8 .0)

где − время перекачки реагента, принимается равным 2 часа;

мі/ч

Принимаем три насоса (два рабочих, один резервный) марки 2Х-6Л-1. Подача насоса 29 м3/ч, мощность 7,5 кВт, двигатель АО2-41-2.

Для перекачки раствора коагулянта из расходных баков подбирается насос дозатор. Его производительность, м3/ч, равна:

qк нд = Дк ∙ Qсм.в /10 4 ∙ b ∙ γ , ( 8 .0)

qк нд = 34∙ 1715,75 /10 4 ∙ 17 ∙ 1,24 =0,28 м3/ч = 280 л/ч

Принимаем два насоса-дозатора (один рабочий один резервный) марки

НД 400/6. Подача насоса 400 л/ч, мощность 1 кВт, масса 108 кг.

Производительность насоса-дозатора, м3/ч, для перекачки раствора флокулянта равна:

qф нд = Дф ∙ Qсм.в /10 4 ∙ b2 ∙ γ2 , ( 8 .0)

qк нд = 0,04∙ 1715,75 /10 4 ∙ 0,1 ∙ 1 =0,07 м3/ч = 70 л/ч

Принимается два насоса-дозатора (один рабочий один резервный) марки НД 120/6. Подача насоса 120 л/ч, мощность 0,6 кВт, масса 78 кг.

Для подачи воздуха на промывку контактных префильтров, q = 2294 м3/ч, принимается воздуходувка марки ТВ-50-1,6 производительностью 3000 м3/ч. Принимается одна рабочая и одна резервная воздуходувка.

Для приготовления и перемешивания раствора реагентов применяется сжатый воздух.

Расход воздуходувки, л/с, определяется как:

q общ = q раст + q расх , ( 8 .0)

где q раст − расход воздуха, л/с, на растворные баки:

q раст = ωраст ∙Sраст ∙ nраб , ( 8 .0)

где ωраст − интенсивность подачи воздуха в растворные баки, равна 10 л/(с∙м2);

Sраст − площадь растворного бака в плане;

nраб − количество рабочих баков;

q раст − расход воздуха, л/с, на расходные баки:

q расх = ωрасх ∙Sрасх ∙ nраб , ( 8 .0)

где ωрасх − интенсивность подачи воздуха в расходные баки, равна 5 л/(с∙м2);

Sрасх − площадь расходного бака в плане;

q раст = 10 ∙4,5 ∙ 4,5 ∙ 4 = 810 л/с

q расх = qкрасх + qфрасх =5 ∙1,5 ∙3+ 5 ∙1,5 ∙ 1,5 =33,75 л/с

q общ = 33,75 + 810 = 843,75 л/с =3037,5 м3/ч

Принимается две воздуходувки (одна рабочая одна резервная) марки ТВ-50-1,9. Подача равна 3600мі/ч, электродвигатель марки А3-315 S-2 мощностью 160 кВт, масса воздуходувки 6460 кг.

Зоны санитарной охраны должны предусматриваться на всех проектируемых и реконструируемых водопроводах хозяйственно-питьевого назначения в целях обеспечения их санитарно-эпидемиологической надежности.

Граница первого пояса зоны водопроводных сооружений должна совпадать с ограждениями площадки сооружений и предусматриваться на расстоянии:

от стен резервуаров фильтрованной (питьевой) воды, фильтров (кроме напорных), контактных осветлителей с открытой поверхностью воды – не менее 30 метров;

от стен остальных сооружений и стволов водонапорных башен – не менее 15 м.

Территория первого пояса зоны площадки водопроводных сооружений должна быть спланирована, огорожена и озеленена.

На территории первого пояса зоны:

а) запрещаются:

все виды строительства, за исключением реконструкции или расширения основных водопроводных сооружений (подсобные здания, непосредственно не связанные с подачей и обработкой воды, должны быть размещены за пределами первого пояса зоны);

размещение жилых и общественных зданий, проживание людей, в том числе работающих на водопроводе;

прокладка трубопроводов различного назначения, за исключением трубопроводов, обслуживающих водопроводные сооружения;

выпуск в поверхностные источники сточных вод, купание, водопой и выпас скота, стирка белья, рыбная ловля, применение для растений ядохимикатов и удобрений;

б) здания должны быть канализованы с отведением сточных вод в ближайшую систему бытовой или производственной канализации или на местные очистные сооружения, расположенные за пределами первого пояса зоны с учетом санитарного режима во втором поясе. При отсутствии канализации должны устраиваться водонепроницаемые выгребы, расположенные в местах, исключающих загрязнение территории первого пояса при вывозе нечистот;

в) должно быть обеспечено отведение поверхностных вод за пределы первого пояса;

г) допускаются только рубки ухода за лесом и санитарные рубки леса.

На территории второго пояса зоны площадки водопроводных сооружений надлежит:

а) осуществлять регулирование отведения территорий для населенных пунктов, лечебно-профилактических и оздоровительных учреждений, промышленных и сельскохозяйственных объектов, а также возможных изменений технологии промышленных предприятий, связанных с повышением степени опасности загрязнения источников водоснабжения сточными водами;

б) благоустраивать промышленные, сельскохозяйственные и другие предприятия, населенные пункты и отдельные здания, предусматривать организованное водоснабжение, канализование, устройство водонепроницаемых выгребов, организацию отвода загрязненных поверхностных сточных вод и др.;

в) производить только рубки ухода за лесом и санитарные рубки леса.

Во втором поясе зоны площадки водопроводных сооружений запрещается:

а) загрязнение территорий нечистотами, мусором, навозом, промышленными отходами и др.;

б) размещение складов горючесмазочных материалов, ядохимикатов и минеральных удобрений, накопителей, шламохранилищ и других объектов, которые могут вызвать химические загрязнения источников водоснабжения;

в) размещение кладбищ, скотомогильников, полей ассенизации, полей фильтрации, земледельческих полей орошения, навозохранилищ, силосных траншей, животноводческих и птицеводческих предприятий и других объектов, которые могут вызвать микробные загрязнения источников водоснабжения;

г) применение удобрений и ядохимикатов.

СНиП 2.04.02-84*. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения/Госстрой России. – М.: ФГУП ЦПП, 2004. – 128 с.

СанПиН 2.1.4.1074 – 01.

Очистка питьевой и технической воды. В. Ф. Кожинов. – Минск: Высшая школа А, 2007.