Курсовая работа: Радиотехнические координаторы как элемент построения РЛС

ПЕРМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

КУРСОВАЯ РАБОТА

по дисциплине: Основы построения РЛС

на тему: РАДИОТЕХНИЧЕСКИЕ КООРДИНАТОРЫ – КАК ЭЛЕМЕНТ ПОСТРОЕНИЯ РЛС

Подготовила:

студентка 2 курса Аэрокосмического факультета

по специальности

Авиационные приборы и

измерительно-вычислительные комплексы

Кравченко Валерия Игоревна

г. ПЕРМЬ 2009 г.

Содержание

Введение

1.Общие сведения о радиотехнических координаторах

1.1 Определение и классификация радиотехнических

координаторов

1.2 Способы измерения координат и методы пеленгования цели

- измерительная система координат

2. Радиотехнические координаторы с линейным сканированием

2.1 Обзор пространства

2.2. Принцип измерения координат

3. Радиотехнические координаторы с коническим сканированием

3.1 сущность метода конического сканирования и принцип измерения координат

3.2 Основные ошибки измерения углов и координат при коническом сканировании

3.3 Повышение точности измерения угловых координат

4.Моноимпульсные координаторы

4.1 Общие сведения о моноимпульсном методе измерения угловых

координат

4.2 Постулаты моноимпульсного метода.

4.3 Преимкщества и недостатки моноимпульсного метода.

4.4 Построение моноимпульсного координатора для пеленгования

в двух плоскостях

4.5 Особенности построения помехозащищенных моноимпульсных координаторов

4.6 Структурная схема РЛС сопровождения

5. Радиотехнические координаторы с непрерывным и

квазинепрерывным излучением

5.1 Общие сведения о координаторах с непрерывным излучением.

5.2 Преобразование сигнала одиночной цели

5.2.1 Цель не подвижная

5.2.2 Цель движется с малой скоростью

5.2.3. Цель движется с большой скоростью

5.3. Радиотехнические координаторы с квазинепрерывным

излучением (КНИ)

Заключение

Список литературы

Введение

Радиолокация – область радиотехники, обеспечивающая радиолокационное наблюдение различных объектов, то есть их обнаружение, измерение координат и параметров движения, а также выявление некоторых структурных или физических свойств путем использования отраженных или переизлученных объектами радиоволн либо их собственного радиоизлучения.

Информация, получаемая в процессе радиолокационного наблюдения, называется радиолокационной. Радиотехнические устройства радиолокационного наблюдения называются радиолокационными станциями (РЛС) или радиолокаторами. Сами же объекты радиолокационного наблюдения именуются радиолокационными целями или просто целями. При использовании отраженных радиоволн радиолокационными целями являются летательные аппараты (самолеты, вертолеты, метеорологические зонды и др.), гидрометеоры (дождь, снег, град, облака и т. д.), речные и морские суда, наземные объекты (строения, автомобили, самолеты в аэропортах и др.), всевозможные военные объекты и т.

Выделение полезной информации о цели обеспечиваются соответствующими радиотехническими устройствами - РЛС. Таким образом систему РЛС можно рассматривать как радиолокационный канал. Основными составными частями РЛС являются передатчик, приемник, антенное устройство, оконечное устройство.

Кроме обнаружения целей, РЛС решает задачу сопровождения цели, которая достигается за счет определения координат положения цели в пространстве и выдачи сигналов управления на перемещение антенны, тем самым обеспечивая постоянное отслеживание положения цели в меняющейся воздушной обстановке. Комплекс устройств обеспечивающий выработку сигналов управления антенной, измерение координат цели объединяются в устройство именуемое следящий координатор или радиотехнический координатор.

Развитие современной техники, сложность решаемых задач, высокие требования к надежности, простоте управления, оперативности, все это отразилось на построении РЛС.

В предлагаемой работе рассмотрена классификация существующих координаторов, принцип построения и решаемые задачи.

1.Общие сведения о радиотехнических координаторах

1.1 Определение и классификация радиотехнических координаторов

Радиотехнические координаторы (РТК) – это устройства обеспечивающие непрерывное и точное измерение координат цели (ракеты) и параметров их движения в заданной измерительной системе координат и являются неотъемлемым элементом построения радиолокационных станций (РЛС) обзора и сопровождения. Для решения задачи обнаружения и сопровождения целей в РТК используется ряд радиотехнических устройств (систем) работающих в комплексе и тесно взаимосвязанных между собой.

РТК классифицируются по следующим признакам (Рис.1):

- по числу измеряемых координат:

· Координаторы-локаторы измеряющие дальность r_ц , азимут β_ц и угол места ε _ц (Рис. 2)

· Координаторы – пеленгаторы, измеряющие только угловые координаты

- по принципу локации:

· Обычные координаторы-локаторы с пассивным ответом, работающие только на прием

· Координаторы-локаторы с активным ответом, построенные по принципу радиозапрощиков (НРЗ)

· Активные, основная масса РЛС, использующих излучение собственных радиосигналов, прием и обработку отраженных радиосигналов от целей.

· Полуактивные, РТК использующие смешанный способ наведения (сопровождения): пассивный метод, используя чужой подсвет; активный метод – собственное излучение.

- по виду принимаемых и излучаемых сигналов:

· Импульсные

· С непрерывным излучением

- по способу измерения угловых координат

· Следящие, РТК у которых в процессе сопровождения цели ось координатора постоянно совмещена с целью. В этом случае различают координаторы двух типов:

а) со связанными осями

б) не связанными осями

Под осями понимаем ось координатора (ОК) и ось антенны (ОА), при этом у координаторов со связанными осями ОК и ОА постоянно совмещены. У координаторов с не связанными осями при сопровождении цели ОК совмещена с целью, а ОА постоянно подслеживает за ОК, чтобы цель не вышла за пределы сектора обзора.

Рис. 1

· С фиксированной осью. РТК у которых антенна устанавливается или стабилизируется в одном направлении и в процессе сопровождения цели неподвижна.

Недостатками таких координаторов является ограниченный угол обзора, определяемый шириной диаграммы направленности (ДН) антенны.

- по методу определения направления на объект:

· С линейным сканированием.

· С равносигнальной зоной.

По типу равносигнальной зоны (РСЗ) координаторы делятся на координаторы: с мгновенной РСЗ, с интегрированной РСЗ, с комбинированной РСЗ.

1.2 Способы измерения координат и методы пеленгования цели - измерительная система координат

Измерение координат цели осуществляется в системе координат связанной координатором. Считаем, что начало этой системы совпадает с антенной координатора (Рис. 2), при этом, как уже отмечалось, ось координатора может и не совпадать с осью антенны. Направление ОЦ соответствует дальности до цели r_ц , а угловые координаты измеряются либо в полярной, либо декартовой системе координат.

Рис. 2

В полярной системе координат измеряются углы: γ - угол между плоскостью XOY и XOЦ; φ _ц –фазовый угол, угол между плоскостями ХОУ и ХОЦ.

В декартовой системе координат измеряются углы: β_ц - азимут, ε _ц угол места.

- способы измерения угловых координат:

· Совмещение оси координатора (ОК) с линией визирования цели (ЛВЦ)

· Измерение угла между ОК (при жесткой фиксации оси координатора в заданном направлении) и ЛВЦ

- методы пеленгирования:

·Метод накопления пачек импульсов при линейном сканировании диаграммы направленности антенны (ДНА)

·Метод равно сигнальной зоны (РСЗ). Различают мгновенную РСЗ и интегральную РСЗ.

·Комбинированные методы (объединяют интегральный и мгновенный метод).

- основные характеристики и параметры координаторов, общие требования предъявляемые им

Различают понятие тактических и технических характеристик.

·Тактические характеристики: дальность действия, угловые размеры сектора обзора, время обзора, разрешающие способности по дальности, угловым координатам и скорости. Пропускная способность (число одновременно сопровождаемых целей и данные о них в единицу времени), помехозащищенность, надежность, нормативы технического обслуживания, климатические условия использования.

·Технические характеристики: длина волны, мощность излучаемого сигнала, вид излучаемого сигнала, форма и ширина ДНА, метод обзора и измерения дальности, угловых координат и скорости, частота повторения и длительность зондирующих импульсов, чувствительность приемника и его полоса пропускания, потребляемая станцией энергия, размеры и вес.

- требования к радиотехническим координаторам как системе измерения

· Точность и стабильность параметров. Под стабильностью параметров понимаем стабильность нуля пеленгационной характеристики (ПХ) (Рис.3а) и стабильность крутизны пеленгационной характеристики (Рис.3б).

Рис.3

Для координатора следящего типа наиболее важной характеристикой является стабильность нуля. Уход кривизны ПХ мало сказывается на точность измерения.

Для координатора же с фиксированной осью важны оба показателя, так как выходное напряжение угловых дискриминаторов этих координаторов непосредственно отражает угловые координаты.

Рис. 4

· Пеленгационная чувствительность (Рис.4), характеризует минимальный угол (β_{ц min} , ε _{ц min} ) отклонения цели от ОК, на который еще не реагирует угломер.

Она определяет ширину зоны нечувствительности ε_min . Очевидно чем меньше ε_min , тем точность измерения угловых координат выше.

· Линейность между выходом и измеренной величиной, обеспечивает требуемую точность в определении производных угловых координат и дальности.

· Непрерывность (периодичность) измерения координат.

От этого параметра зависит систематическая ошибка запаздывания, вызванная прерывистым (дискретностью) измерением координат.

· Возможность одновременного сопровождения и измерения координат нескольких целей.

· Возможность измерения координат одной (нескольких) выбранной цели и наблюдение всех целей.

· Диапазон измерения углов и расстояний.

2. Радиотехнические координаторы с линейным сканированием

2.1 Обзор пространства

Координаторы с линейным сканированием – это следящие координаторы с несвязанными осями. Для обзора пространства применяются две взаимно перпендикулярные ДНА (Рис.5), которые линейно сканируют в двух взаимно перпендикулярных плоскостях β и ε. Азимутальная диаграмма направленности имеет узкий раскрыв в пределах 1º и широкий раскрыв в пределах 20 º угломерной плоскости. Диаграмма сканирует с лева на право.

Угломестная ДН имеет аналогичные параметры, но в других плоскостях. Таким образом, осуществляется обзор пространства сканирующими диаграммами в пределах сектора сканирования, который ограничивается параметрами углов β _ск и ε _ск . Сам сектор сканирования может быть подвижным, таким образом обеспечивая измерения угловых координат по азимуту от 0º до 360º, а по углу места от 0º до 90º. При сканировании ДН перемещается с угловой скоростью ω_Аβ и ω_{А ε} .

Рис. 5

Такой способ обзора пространства нашел применения в высотомерах и станциях секторного и кругового обзора.

В РТК с линейным сканированием используется система координат жестко связанная с сектором сканирования. Если скорость сканирования ω_Аβ =const, то время движения луча от одной границы к другой будет определятся соотношением T- время перемещения луча в азимутальной плоскости.

Закон изменения углового положения диаграммы направленности будет линейным, а следовательно и осуществляться линейное сканирование (Рис. 6)

Где Т- прямой ход луча,

Тобр – обратный ход луча,

Тск – время сканирования.

Отношение ₁ , при этом ₁ =(0,8-0,9).

Рис. 6

Во время обратного хода луча – луч возвращается в крайнее положение, при этом излучение так же не происходит.

2.2 Принцип измерения координат

При нахождении цели в секторе обзора, сигнал от цели будет приниматься только в момент прохождения ДНА через линию визирования цели (ЛВЦ). При том, что время нахождения цели в зоне луча, значительно превышает период следования импульсов, то отраженный сигнал от цели будет представлять собой пачку импульсов. Для измерения угловых координат достаточно измерить временной интервал t_{β ц} между началом сканирования луча и моментом нахождения энергетического центра пачки импульсов (Рис.7)

t_{β ц} = (2.1)

Для фиксации временных интервалов t_{β ц} в каждом периоде сканирования формируется опорный импульс β_о ( ε_о ) для определения начала отсчета сектора сканирования.

Такой принцип измерения обладает рядом недостатков, связанных с ошибками измерения:

· Отраженный сигнал от цели придет с запозданием на время t_зад , что приведет к ошибке измерения, вызванной сканированием антенны.

· Сами пачки импульсов одного и другого периода сканирования также будут отличаться за счет смещения цели.

Рис.7

3. Радиотехнические координаторы с коническим сканированием

3.1 Сущность метода конического сканирования и принцип измерения координат

Данные координаторы могут быть следящего типа и с фиксированной осью, причем ось антенны связана с осью координатора.

Рассмотрим ДНА игольчатого типа смещенной относительно оси антенны на угол скоса Δα. Затем диаграмму направленности антенны приведем во вращательное движение со скоростью Ω_ск . При этом в пространстве образуется окружность, конус вращения , через центр которого проходит РСН (Рис.8).

Рис.8

Если цель находится на РСН (Рис. 9), то принимаемые отраженные сигналы цели имеют одинаковую амплитуду и имеют запаздывание по отношению к зондирующим (излучаемым) импульсам равное t_ц . Исходя из этого дальность до цели можно определить

D_ц = , (3.1)

где С – скорость света.

Рис. 9

Направление на цель определяется направлением равносигнального направления в азимутальной и угломестной плоскости.

В случае отклонения цели от равносигнального направления, принимаемые сигналы будут промодулированы частотой сканирования ДН Ω_ск , при этом в параметрах огибающей будет заложена информация о величине и направлении отклонения цели от РСН (Рис. 10). При этом глубина модуляции определяется как:

m= (3.2)

то есть

U_{c о} = U_c *cos(Ω_ск t- φ)(3.3)

Таким образом, глубина модуляции определяет амплитудой сигнала U_c , а направление отклонения от РСН - фазой φ.

Координатор цели с коническим сканированием при облучении цели модулирует сигнал дважды: при непосредственном облучении цели и при приеме отраженного сигнала. Такие координаторы принято называть с двухсторонней равносигнальной зоной.

Рис. 10

Структурная схема такого координатора представлена на рис. 11.

Рис.11

Мощные электромагнитные импульсы сформированные в передатчике (ПРД) поступают на раскрыв антенны, где формируется игольчатая ДН. При этом коническое вращение луча антенны достигается за счет вращения рупора антенны (щелевого вибратора, петли-согласования) модулятором (М). Задача модулятора обеспечить постоянною частоту сканирования Ω_ск .

Отраженный сигнал от цели поступает в приемник (ПРМ), где осуществляется усиление сигнала и преобразование (понижение) несущей частоты. Далее сигнал поступает в автомат дальности (АД) и в канал сигнала ошибки (КСО).

В канале выделения сигнала ошибки (КСО) выделяется огибающая U_{c о} . С выхода КСО сигнал поступает на два угловых дискриминатора УДβ и УДε , на второй вход которых поступает напряжение с генератора опорного напряжения (ГОН). При этом опорные напряжения сдвинуты друг относительно друга на 90º и жестко связаны с частотой вращения модулятора Ω_ск .

С выходов угловых дискриминаторов напряжение управления U_{упр β} иU_{упр ε} в систему управления антенной СУАβ и СУАε, где осуществляется отработка этого напряжения и совмещения РСН с целью. При этом:

U_{упр ε} =U_{c о} sin φ= U_c cos(Ω_ск t- φ) sin φ; (3.4)

U_{упр β} =U_{c о} cos φ= U_c cos(Ω_ск t- φ) cos φ; (3.5)

3.2 Основные ошибки измерения углов и координат при коническом сканировании

- методические ошибки.

Они обусловлены двойной модуляцией сигналов цели при излучении и приеме вращающейся диаграммой направленности и конечной скоростью распространения радиоволн.

Рис. 12

На Рис.12 положение диаграммы направленности А –соответствует моменту излучения, Б – положение ДН в момент приема, В – результирующая ДН. Таким образом, за время равное t_ц (время распространения электромагнитной энергии до цели и обратно) диаграмма направленности повернется на угол Δφ≡

Временные развертки ДН (Рис.13) при передаче А, при приеме Б и результирующая В имеют разные фазы. Так как фаза опорного сигнала определяется фазой вращения ДНА на излучение (реальная ДН), а фаза огибающей сигнала ошибки определяется фазой вращения результирующей ДН, то возникает разность фаз между опорным напряжением U_оп и сигнала ошибки U_{c о} .

Рис. 13

Эта разность фаз и является методической ошибкой:

Δφ_м = Ω_ск F_ск F_ск (3.6)

t_ц =180º t_ц (3.7)

Таким образом, методическая ошибка в РТК с коническим сканированием воздействует на фазу сигнала ошибки и в следящих координаторах не оказывает существенного влияния на точность измерения углов координат, так как при взятии цели на автосопровождение (АС) РСН перемещается на цель.

В РТК с фиксированной осью эта ошибка приводит непосредственно к ошибкам измерения координат.

-ошибки за счет флюктуаций амплитуд принимаемых от цели сигналов

Флюктуация амплитуды принимаемых сигналов приводят к возникновению паразитной амплитудной модуляции, что вызывает паразитный сигнал ошибки.

Паразитная флюктуация возникает и тогда, когда цель находится на РСН. Ошибка эта случайна и среднеквадратическая ошибка определения углов координат вычисляется по формуле:

σ_εц = σ_βц =m_эф (3.8)

где:

m_эф –эффективная глубина модуляции вызванная флюктуациями,

К_mg –крутизна модуляционной характеристики,

S_m (F_{c к} ) и S_m (0)–энергетическая спектральная плотность на частоте сканирования и нулевой частоте,

ΔF_кц –полоса пропускания приемника угловой следящей системы,

ΔF_n –эквивалент полосы помехи.

Соотношение и ΔF_n определяется из графика (Рис.14):

Рис.14

3.3 Повышение точности измерения угловых координат

Для подавления паразитной амплитуды модуляции используют 2-х канальные координаторы с коническим сканированием (Рис.15). Антенной создаются две диаграммы направленности смещенные на угол Δα. При сканировании двух ДН принимаемый сигнал модулируется по амплитуде в противофазе. Паразитная амплитудная модуляция в обеих каналах будет в фазе.

Сигналы, принятые двумя ДН, можно записать как:

U_I =E(1+x(t))]F_I (Δα)[1+m_I cos(Ω_ск t-φ_I )(3.9)

U_II = E(1+x(t))]F_II (Δα)[1-m_II cos(Ω_ск t-φ_II )(3.10)

Где:

Е – средний уровень напряженности поля принимающей антенной волны,

x(t) – паразитная амплитудная модуляция,

m_I и m_II – коэффициент амплитудной модуляции.

Если m_I = m_II =m, а F_I (Δα)= F_II (Δα)= F(Δα) и φ_I = φ_II =φ, то после суммарно-разностной обработки получим – сигнал ошибки U_{c о} равный:

Рис.15

U_{c о} (t)== m cos(Ω_ск t-φ)(3.11)

Таким образом, как видно из формулы, сигнал паразитной амплитудной модуляции отсутствует. Реализация этого принципа осуществлено в двухканальных радиотехнических координаторах с коническим сканированием с применением суммарно-разностной обработки сигнала.

Такая обработка сигнала позволяет вести борьбу не только с паразитной амплитудной модуляцией, но и с ответной угловой помехой, так как сигнал ответной угловой помехи будет приниматься в фазе.

Иногда такие координаторы называют координаторами с биконическим сканированием.

Функциональная схема такого координатора представлена на Рис.16.

Рис. 16

4.Моноимпульсные координаторы

4.1 Общие сведения о моноимпульсном методе измерения угловых координат

Моноимпульсный метод позволяет устранить ошибки в определении угловых координат возникающих за счет флюктуаций амплитуд сигнала. При этом методе используется сравнение амплитуды и фазы принимаемых одновременно сигналов с помощью многоканальной системы.

Дальность в моноимпульсных координаторах определяется как и в координаторах с коническим и линейным сканированием.

Основным отличием моноимпульсных координаторов является формирование равносигнальной зоны (РСЗ) неподвижными диаграммами направленности созданными антеннами моноимпульсных координаторов.

Зависимость сигналов принятых амплитудной и фазовой диаграммой направленности определяется формулой:

F_к (α)= = F(α) (4.1)

где,

F_к (α) – сигнал амплитудной ДН,

–сигнал фазовой ДН,

α –угол прихода радиоволн,

Е_к1 (α) и Е_к2 (0) –комплексная амплитуда сигнала принятого с направления α и максимума диаграммы направленности (α =0).

В зависимости от того какая из ДН используется при определении направления различают два основных вида моноимпульсных систем:

1) Система с амплитудной пеленгацией,

2) Система с фазовой пеленгацией.

Для осуществления амплитудной пеленгации в одной плоскости антенны моноимпульсных систем должны формировать две ДН развернутые друг относительно друга на угол 2Δα, гдеΔα –угол скоса (Рис.17)

Рис. 17

Характерной особенностью для сигнала принятого такой системой является неравенство амплитуд сигналов Е₁ и Е₂ , при этом фазы сигналов равны ν₁ (ε)=ν₂ (ε).

Для пеленгации сигнала в двух плоскостях βи ε создаются четыре ДН по две в каждой плоскости.

Для получения фазовой пеленгации антенна такой моноимпульсной системы должна формировать две ДН максимумы, которых направлены параллельно и разнесены в пространстве на величину базы S (Рис.18).

Тогда при приеме сигнала появляется разность «схода» Ssinε, а запаздывание во времени δt= , в данном случае разность фаз определяется из формулы:

φ(ε)= ν₁ (ε)-ν₂ (ε)= ω_о δt= δt= = Ssinε (4.2)

амплитуды сигналов при этом будут практически равны.

Рис. 18

Для фазового пеленгатора для измерения углов в 2-х плоскостях должны быть созданы 4-е ДН, при помощи четырех рефлекторов расположенных симметрично относительно оси антенны.

4.2 Постулаты моноимпульсного метода

Моноимпульсный метод определения координат базируется на трех постулатах, определяющих преимущества этого способа.

1) Угловая информация извлекается в виде отношения сигналов принятых различными ДН моноимпульсных антенн (Рис 19).

Рис. 19

a) Простое отношение (мультипликативное):

b)

r_m (ε)= = = (4.3)

б) суммарно-разностное отношение (∑-Δ) (аддитивное):

r_a (ε)= = = = , (4.4)

где

E_{K 1} (ε) и E_{K 2} (ε) –комплексная амплитуда сигнала принятая I и II антенной с направления ε.

E_{K Δ} (ε) –комплексная амплитуда разностного сигнала, состоящего из сигнала E_{K 1} иE_{K 2} и является не четной симметричной функцией угла ε.

E_{K ∑} (ε) –комплексная амплитуда суммарного сигнала E_{K 1} иE_{K 2} , который является четной функцией угла прихода сигнала.

F_{K Δ} (ε) –комплексная разностная ДН.

F_{K ∑} (ε) –комплексная суммарная ДН.

r_a (ε) и r_m (ε) являются функциями только угла прихода волны и не зависят от абсолютного уровня принятого сигнала.

2) Измеряемое отношение принятых сигналов, при переходе от положительного угла к равному отрицательному меняется на обратное. Это требование верно относительно симметричных ДН моноимпульсной антенны.

3) Пеленгационная характеристика моноимпульсной системы является не четной действительной функцией угла прихода ε (Рис 20).

Рис. 20

Это означает, что пеленгационная характеристика должна указывать как на величину так и на знак угла прихода волны, то есть обладает не четной симметрией.

4.3.Преимкщества и недостатки моноимпульсного метода.

Преимущества:

1) Так как угловая информация выделяется в виде отношений сигналов, то точность измерения не зависит от амплитуды флюктуаций отраженных сигналов.

2) Выделение отношений принимаемых сигналов происходит в течении действия каждого импульса, то сесть информация о трех координатах извлекается при получении одного импульса от цели, а не за счет накопления информации от пачки импульсов.

3) Моноимпульсные координаторы защищены от угловых ответных помех, а также от непрерывных шумовых помех (за счет изменения амплитуды сигнала от импульса к импульсу).

4) В моноимпульсных системах отсутствуют методические ошибки по сравнению с координаторами линейного и конического сканирования. Кроме этого отношение принимаемых сигналов не зависит то скорости распространения радиоволн.

5) Дальность действия моноимпульсных координаторов превышает аналогичные по параметрам координаторы с линейным и коническим сканированием, за счет того, что линия излучения электромагнитной энергии совпадает с РСН антенн при приеме сигналов.

Недостатки:

1) Трудность создания симметрии при формировании суммарной и суммарно-разностных ДН.

2) Сложность обеспечения идентичности приема амплитудных и фазовых характеристик приемных систем

4.4 Построение моноимпульсного координатора для пеленгования в двух плоскостях

Моноимпульсные координаторы могут быть:

1) Трехканальные с четырьмя ДН.

2) Двухканальные с четырьмя ДН.

3) Двухканальные с двумя ДН.

Трехканальные моноимпульсные координаторы с четырьмя ДН для пеленгации в двух плоскостях (по азимуту и углу места) используют четыре ДН (Рис. 21).

Для определения азимута берется соотношение сигналов левых и правых ДН (ad и bc). Для определения угла места используется соотношение верхней и нижней пары ДН(ab и dc).

Для преобразования информации в суммарную и разностную используют четыре кольцевых моста (Рис.22).

Рис. 21

Излучение электромагнитной энергии осуществляется через все четыре ДН. Логика образования суммарного и разностного сигнала следующая:

- суммарный сигнал ∑ = a+b+c+d

- разностный Δε = (c+d)-(a+b) и Δβ = (a+d)-(b+c).

Рис. 22

Третий разностный сигнал, по диагонали (a+c)-(b+d) не используется и компенсируется нагрузкой.

Суммарный и разностный сигналы подаются на трехканальный суммарно-разностный угловой дискриминатор.

Двухканальные моноимпульсные координаторы с четырьмя ДН используют принцип сложения 2-х разностных каналов (Δε иΔβ) со сдвигом фазы одного из них на 90º. Такой сдвиг можно получить пропустив один из разностных каналов через дополнительную секцию, тем самым обеспечив больший путь прохождения разностного сигнала.

После общего усиления разностных сигналов в фазовых детекторах углового дискриминатора осуществляется разделение этих сигналов по плоскостям за счет того, что к одному из фазовых детекторов подается в фазе (Δβ) (Рис.23), а ко второму в противофазе со сдвигом на 90º (Δε).

Рис. 23

Недостатками такой системы является:

-жесткие требования к идентичности характеристик усилителей каналов

-при наличии паразитного сдвига между суммарным и общим разностным каналом, в каналах образуются паразитные сигналы (пролазы).

Двухканальные моноимпульсные координаторы с двумя ДН используют принцип поочередной запитки вращающимся волноводом или петлей связи соответствующей пары антенн с частотой вращения ГОН. Причем в одном из принятых разностных сигналов, для дальнейшей обработки, используют дополнительный сдвиг фазы на 90º.

4.5 Особенности построения помехозащищенных моноимпульсных координаторов

В большинстве случаев работа РЛС сопровождения осуществляется в сложной помеховой обстановке и прежде всего в условиях сильных пассивных помех. В этом случае для защиты используется режим СДЦ. Но в этом случае при обработке сигналов теряется информация об угловом положении цели.

Поэтому, возникает необходимость, для сохранения информации об угловом положении цели содержащуюся в амплитуде и фазе высокочастотного сигнала использовать амплитуду и фазу низкочастотной огибающей последовательности импульсов, которые на разрушаются при обработке в режиме СДЦ.

В этом случае моноимпульсные координаторы теряют одно из своих преимуществ – способность определения угловых координат по одному импульсу и приобретают свойства системы с интегральной равносигнальной зоной.

Для того, чтобы моноимпульсный координатор сохранил свое свойство – независимость от абсолютной амплитуды принимаемого сигнала, мгновенную пространственную равносигнальную зону преобразуют в две противофазных интегральных РСЗ, аналогичных как в радиотехнических координаторах с коническим сканированием.

Эта система называется моноконической системой. В ее составе (Рис.24) антенна формирующая четырех лепестковую ДН, суммарно-разностный преобразователь, на выходе которого имеем три канала: Δβ, Δεи∑. В дальнейшем происходит преобразование в 2-х канальную систему с одним разностным (Δcos(Ωt-φ)) и одним суммарным каналом (∑).

Общий разностный канал (Δcos(Ωt-φ)) получается при помощи круглого волновода, на который подаются два разностных сигнала (Δβ и Δε) в квадратуре:

Δ= (4.5)

Интенсивность поля в круглом волноводе (Рис. 25) характеризует величину отклонения цели от РСН. Фаза поля характеризует знак или направление отклонения цели от РСН:

(4.6)

Информация об угловом положении цели отбирается из круглого волновода при помощи модулятора, который вращается с угловой скоростью Ω.

Рис. 24

Характерным является то, что при переходе модулятором нулевого положения, фаза высокочастотного сигнала в нем меняется на противоположную. Нулевым положением считается положение, когда широкая стенка волновода совпадает с расположением электрических линий.

Рис. 25

Таким образом ,на выходе модулятора образуются колебания (Рис. 26), которые можно описать выражением Δcos(Ωt-φ).

Рис. 26

При переходе через ноль фаза сигнала меняется. Суммарный и общий разностный сигнал подаются на сумматор в котором и формируются две противофазные интегральные зоны, которые можно записать в виде:

U₁ (t) ≡∑+Δcos(Ωt-φ) = ∑(1+mcos(Ωt-φ)) 4.7)

U₂ (t) ≡∑-Δcos(Ωt-φ) =∑(1 - mcos(Ωt-φ)) (4.8)

Где m глубина модуляции и может быть выражена как:

m= (4.9)

Таким образом, рассмотренная схема входного устройства (Рис. 24) угломера обеспечивает преобразование моноимпульсной информации об угловом положении цели в амплитуде и фазе высокочастотного сигнала в информацию содержащуюся в амплитуде и фазе низкочастотной огибающей сигналов.

4.6 Структурная схема РЛС сопровождения

Исходя из всего рассмотренного предлагается схема помехозащищенной, двухканальной моноимпульсной РЛС сопровождения (Рис. 27).

Рис. 27

Рассмотрим работу схемы РЛС сопровождения.

Непрерывный высококогерентный сигнал с генератора кварцевого ГК на частоте f₀ -f_пч поступает на преобразователь частоты (смеситель с полосовым фильтром на частоте f₀ ), на второй вход которого поступают импульсы с генератора ПЧ с частотой заполнения f_пч . Длительность и период повторения задается синхронизатором.

Работа преобразователя основана на работе пролетного клистрона (Рис. 28).

Рис. 28

С выхода преобразователя частоты импульсы на частоте f₀ поступают на усилитель мощности, который открывается в соответствии с импульсами запуска передатчика ИЗП усиленными в модуляторе. Работа синхронизатора обеспечивает совпадение по времени открытие усилителя мощности импульсами ИЗП и импульсами с выхода преобразователя на частоте f₀ .

Мощные высокочастотные импульсы с выхода УМ поступают на антенный переключатель выполненный на основе феритового цыркулятора и далее на вход суммарного канала облучателя.

При сопровождении формирование ДН осуществляется суммированием однолепестковой суммарной ДН и двух лепестковых разностных ДН (β и ε) формируемых на выходах трехканального облучателя .

Сигнал суммарного канала ∑ через антенный переключатель поступает на один из входов сумматора, выполненного на базе феритового коммутатора, а сигналы разностных каналов Δβ, Δε поступают на модулятор, приэтом сигнал угломестного разностного сигнала проходит дополнительно через секцию фазирования j. Работа модулятора и сумматора была описана выше (Рис. 24).

С выхода сумматора сигналы U₁ (t) и U₂ (t), по двум независимым каналам поступают на балансные смесители (СМ I, СМ II). Следует еще раз обратить внимание, что каждый из этих сигналов содержит информацию о величине отклонения цели от РСН и знаке отклонения. Таким образом, достаточным условием для обеспечения сопровождения цели является наличие хотя бы одного исправного канала. Но для обеспечения надежной помехозащищенности и прежде всего от уводящих по углу помех необходима исправная работа обеих каналов.

Рис.29

На второй вход смесителей подается непрерывная частота (f₀ -f_пч ) с ГК. Использование одного и того же генератора кварцевого в работе передатчика и приемника обеспечивает высокую когерентность сигнала.

Смеситель является нелинейным элементом и служит для преобразования принятого сигнала в другой, более удобный для усиления и обеспечения хорошей избирательности.

Балансный смеситель представляет собой щелевой мост с СВЧ диодами парного подбора (Рис.29). Выход смесителя нагружен на входной контур многокаскадного УПЧ.

Каждый УПЧ охвачен своей мгновенной автоматической регулировкой усиления.

С выхода УПЧ сигнал с обеих каналов через амплитудные детекторы поступает на устройство сумарно разностной обработки (СРО), где выполняется следующее преобразование

U_вых = (4.10)

Затем сигнал поступает на два фазовых детектора (ФД), причем каждый детектор запитывается соответствующим опорным напряжением поступающим с ГОН (U_опβ и U_{оп ε} ).

Фазовым детектором (ФД) (Рис. 30)называется устройство, напряжение на выходе которого зависит от разности фаз двух сравниваемых напряжений одной частоты или очень близких частот.

Рис. 30

Напряжение на диоде VD1 равно U_{vd 1} =U₁ (t)+U_оп , а на диоде VD2 U_{vd 2} = U₁ (t) - U_оп

Напряжение на выходе ФД пропорционально разности модулей напряжений U₁ (t) и U_оп :

U вых ≈ │U₁ (t) │ - │ U_оп │

Выходное напряжение зависит от разности фаз напряжений U₁ (t) и U_оп .

Следовательно, если привязка фаз будет сделана к фазе опорного напряжения ГОН, то величина выходного напряжения будет соответствовать величине углового отклонения от РСН.

Выходное напряжение с выходов ФД (β и ε) поступает на соответствующий усилитель преобразователь (УП) следящей системы соответствующего канала и после усиления по мощности в виде напряже­ния U_упр.дв подается на стабилизирующий двигатель СД.

Исполнитель­ные двигатели каналов через редукторы управляют положением головки антенны одновременно в двух взаимно перпендикулярных плоскостях. В результате антенна при возникновении сигнала ошибки перемещается по азимуту и наклону до совмещения равносигнального направления с направлением на цель.

Информация о скорости перемещения антенны с датчиков угловых скоростей (ДУ), поступает в систему управления антенной в качестве сигналов обратной связи.

Таким образом, совместная работа всех элементов рассмотренной схемы РЛС сопровождения обеспечивает отслеживание положения антенны за положением цели.

5. Радиотехнические координаторы с непрерывным и квазинепрерывным излучением

5.1 Общие сведения о координаторах с непрерывным излучением

У координаторов с непрерывным излучением принцип определения дальности и скорости совершенно отличается от координаторов с импульсным излучением, тогда как угловые координаты измеряются аналогично.

Если в координаторах с импульсным излучением для измерения угловых координат используется амплитудная модуляция сигнала, а информация о дальности заложена во времени задержки отраженного сигнала, то в координаторах с непрерывным излучением (НИ), для возможности измерения дальности, излучаемый сигнал модулируется по частоте или фазе. А измерение дальности при неподвижной цели сводится к измерению частотного интервала F_r между отраженным и излучаемым сигналом, который пропорционален времени запаздывания отраженного сигнала относительно излученного.

Таким образом в координаторах с НИ для измерения дальности используют частотную модуляцию (ЧМ) излучаемого сигнала, а для измерения скорости используют эффект Доплера.

Особенностью таких координаторов является, то что излучение сигнала и прием осуществляется на разнесенные антенны (Рис.31). При этом, излучаемый генератором ВЧ, сигнал f_изл модулируется частотным модулятором (ЧМ) с частотой F_М . Изменение частоты F_М осуществляется по пилообразному или синусному закону. Такое преобразование называется простым.

Девиация частоты осуществляется в пределах ΔF при средней частоте излучаемого сигнала f_о .

Отраженный сигнал принимается приемной антенной и подается на смеситель, где осуществляется простое преобразование принятого сигнала. В качестве опорного сигнала на смеситель подается f_изл . Таким образом на выходе смесителя появляется частота биенийF_∑ = f_изл – f_отр . Полученный сигнал F_∑ в дальнейшем обрабатывается для получения информации о дальности, скорости и угловых координат цели.

Рис.31

5.2 Преобразование сигнала одиночной цели

В зависимости от скорости цели вид принимаемого сигнала меняется.

5.2.1 Цель не подвижная

В этом случае имеем V _Ц =0, F_д =0. Для измерения дальности до цели нужно измерять частоту биений.

Если дальность до цели равна 0, то f_изл = f_отр и F_∑ =0. При увеличении дальности будет расти и F_∑ . И если дальность не меняется, то F_r = const и F_r = F_∑ частото-дальномерный сдвиг.

Определим каким образом зависит F_∑ от F_М (Т_М ) и ΔF (Рис. 32).

Из треугольников ABC и abc выведем соотношение сторон:

= , ; (5.1)

если ac=t_ц , а BC= ΔF и АС= , при условии, что период модуляции Т_М значительно превышает дальность до цели (время задержки t_ц ), значение частоты биений F_r может быть принято равным дальномерному сдвигу F_∑ = F_r .

F_∑ = = F_r , (5.2)

ΔF = (5.3)

Рис. 32

Таким образом, при неподвижной цели, частота отраженного сигнала на восходящей и нисходящей ветви одинакова. Если частота модуляции постоянна, девиация частоты ΔF, то частота биений является непосредственной мерой расстояния до цели.

Из (5.2) можно записать:

r_ц = (5.4)

При отношении:

= const=A (5.5)

r_ц =АF_r (5.6)

Форма напряжения на смесителе (Рис. 32) представляет собой непрерывные колебания частоты биений. При этом нулевые значения будут наблюдаться через . Поэтому при разложении в спектр данного напряжения он будет содержать только с частотами кратными частоте колебаний. Фара частот биения через меняется на 180º. Из этого следует:

1) наименьшая частота, которая может быть выделена и измерена при простейшем преобразовании сигнала равна частоте модуляции F_м

2) частота биений может служить точной мерой расстояния лишь в том случае, когда она кратна частоте модуляции F_м .

Из (5.2) имеем:

= , (5.

При этом левая часть (5.7) представляет собой целое число.

Во всех остальных случаях измеритель будет показывать частоту кратную частоте модуляции F_м и она будет либо больше либо меньше частоты биений.

Таким образом при простейшем методе преобразования сигнала, имеется дискретность отсчета результата, а следовательно имеется постоянная ошибка измерения дальности, которая равна минимальной дальности и соответствует одному биению

r_min = (5.8)

5.2.2.Цель движется с малой скоростью.

В этом случае отраженный сигнал помимо дальномерного сдвига имеет приращение доплеровской частоты:

F_д = f_изл (5.9)

Учитывая, что f₀ -средняя часто та излучения, значительно превышающая девиацию частоты – ΔF, то можно записать

F_д = f₀ (5.10)

Тогда частота биений для восходящей и нисходящей ветвей принятого сигнала (Рис.33) будет отличаться от восходящей и нисходящей ветвей излучаемого сигнала и может быть записана как:

F_∑В = F_r - F_д (5.11)

F_∑Н =F_r + F_д (5.12)

Среднее значение, постоянной составляющей биений, будет равно дальномерному приращению частоты:

F_∑СР = = F_r ≡ r_ц (5.13)

Переменная составляющая частоты биений будет иметь вид:

F_{∑ ~} = = F_д ≡ V _Ц (5.13)

Рис. 33

5.2.2 Цель движется с большой скоростью

При значительной скорости цели, когда F_д > F_r и Т_м >> t_ц имеем значение частоты на восходящей и нисходящей ветви следующего вида(Рис. 34):

F_∑В = F_д - F_r (5.14)

F_∑Н =F_д + F_r (5.15)

При этом постоянная составляющая:

F_∑СР = = F_д ≡ V _Ц (5.16)

А переменная:

F_{∑ ~} = = F_r ≡ r_ц (5.17)

Таким образом, для определения однозначного значения дальности и скорости цели в случае простейшего преобразования заранее необходимо знать, что больше F_д или F_r . В противном случае определение данных параметров цели может оказаться проблематичным при переходе через граничные значения, то есть F_д = F_r . Такое значение скорости называется критичной скоростью и ее наличие является большим недостатком в работе радиотехнических координаторов с непрерывным излучением.

Рис. 34

5.3. Радиотехнические координаторы с квазинепрерывным излучением (КНИ)

Как уже отмечалось, РТК с непрерывным излучением, имеют высокую степень защиты от пассивных помех, что позволяет использовать данный режим работы при обнаружении и сопровождении низколетящих целей, на фоне земли и в сложных метеоусловиях. В тоже время использование такого режима работы требует одновременной работы передающей и приемной системы, что в условиях ограничения размеров и использования одной и той же антенны на прием и передачу делает практически невозможным посторенние таких координаторов. Данное противоречие можно разрешить при использовании квазинепрерывного излучения (КНИ). Координаторы использующие режим квазинепрерывного излучения еще называют когерентными системами с малой скважностью. Данные системы обладают теми же преимуществами, что и координаторы с непрерывным излучением. В тоже время излучение и прием отраженных сигналов в РТК с КНИ разнесены во времени.

При непрерывном излучении спектр излучаемого сигнала (Рис. 35 а ), б )) не отличается от спектра отраженного, при условии, что цель неподвижна.

Рис. 35

Если цель движется, то спектральная составляющая сместиться на величину ±F_д , в зависимости от того приближается цель или удаляется. Таким образом имеет смысл иметь полосу пропускания приемника в пределах от f₀ + F_{д min} доf₀ + F_{д max} , при приближении цели и от f₀ - F_{д min} доf₀ - F_{д max} при удалении, тем самым перекрыть весь максимально возможный диапазон скоростей (Рис. 35 в )).

В режиме КНИ спектр излучаемого сигнала отличается прежде всего наличием, кроме центральной спектрально составляющей, но и наличием боковых (Рис. 35 е )), расположенных на равных промежутках в соответствии с частотой повторения импульсов F_i .

Отраженный сигнал от не подвижной цели будет иметь аналогичный спектр (Рис. 35 д )). При движущейся цели, спектр сигнала сместится на величину F_д в соответствии со скоростью цели (Рис. 35 е )). При этом достаточно иметь информацию об одной из спектральных составляющих. В виду того, что спектр такого сигнала линейчатый и спектральные составляющие расположены через одинаковые частотные промежутки, то для приемника КНИ, для перекрытия всего диапазона скоростей, достаточно иметь полосу пропускания значительно уже, чем у приемника с непрерывным излучением и соизмеримую с частотным промежутком между спектральными составляющими.

Таким образом, системы КНИ это такие системы, у которых облучение цели осуществляется когерентными импульсными сигналами малой скважности.

Отраженный от цели сигнал принимается так же в виде импульсов, а извлечение информации осуществляется таким же образом как и при непрерывном излучении, то есть путем анализа одной составляющей спектра принятого когерентно-импульсного сигнала малой скважности. Но система КНИ обладает рядом технических недостатков, решение которых приводит к усложнению приемника КНИ. Так при скорости цели, когда F_д превышает полосу пропускания приемника F_пр (F_пр ≈F_i ), в полосу приемника попадает одна из боковых составляющих спектра отраженного сигнала (Рис. 36). Такой случай называется неоднозначной скоростью. И если F_д кратна F_i , то в этом случае такая скорость называется «слепой» скоростью.

Рис.36

В виду того, что период следования импульсов в режиме КНИ значительно меньше реальной дальности до цели (Д _ц >T _п ) (Рис.37), то и отраженные импульсы будут поступать с тем же периодом T _п и с одинаковой задержкой t_ц . В этом случае возможно определение неоднозначной дальности. В случае, если дальность цели Д _ц кратна периоду повторения T _п , то такая дальность называется «слепой».

Рис. 37

В обоих случаях устранение неоднозначной скорости и неоднозначной дальности решается за счет изменения длительности периода (частоты следования) зондирующих импульсов.

Заключение

Таким образом, существующие методы пеленгации, измерения угловых координат, дальности, скорости цели позволяют использовать преимущества существующих радиотехнических координаторов для решения поставленных задач. Наиболее практичным считается использование для построения радиотехнических систем поиска и сопровождения целей нескольких, объединенных единой функциональной задачей, наиболее удачно реализованных схем радиотехнических координаторов. Наиболее полно данная проблема решена в многофункциональных РЛС.

Такое решение позволяет, путем переключения, а зачастую и в результате параллельной работы, использовать преимущества того или иного метода обнаружения и сопровождения целей в зависимости от складывающейся обстановки.

История развития средств радиолокации представляет собой комплекс мероприятий направленный, прежде всего, на повышение вероятности обнаружения, точности и дальности сопровождения, помехозащищенности, удобства управления и ряда других показателей, влияющих на качество и характер технических, маневренных и боевых характеристик. Причем изменение идет сразу по нескольким параметрам сразу, что позволяет сделать новый шаг позволяющий подняться на новый уровень.

Существующая борьба между средствами обнаружения и системами защиты стимулирует принятие не стандартных решений.

В последнее время появилась тенденция в получении возможности управления и получения технической информации от различных РЛС, разного «парка», времени выпуска, на единый центр управления.

Список литературы

1. Физические основы получения информации : учебное пособие/ И.Г. Перминов . – Пермь: Изд-во Перм. Гос. Техн. Ун-та, 2006.

2. Основы построения радиотехнических систем управления: Учебное пособие/ А.К. Востриков, С.М. Долотов, В.Г. Красюк, А.У. Митин Киев 1981г.

3. Радиотехнические системы / под ред. Ю. М. Казаринова. Учебник для вузов. М., Изд-во «Советское радио», 1968, стр. 496.

4. Антенны и устройства СВЧ: Учебник для вузов / Под ред. Д.И. Воскресенского. М: Изд-во МАИ, 1999.

5. Радиоэлектронные системы: Основы построения и теория / Под ред. Я. Д. Ширмана [Издательство «Радиотехника»]

6. Авиационные комплексы радиолокационного дозора и наведения. Состояние и тенденции развития / В.С.Верба [Издательство «Радиотехника»]

7. Электродинамика и техника СВЧ. / А.Д. Григорьев М.: Высш. шк., 1990.

8. http://ru-patent.info/20/40-44/2042101.html «СЛЕДЯЩИЙ КООРДИНАТОР ЦЕЛИ» Григорьев Владимир Григорьевич; Григорьев Дмитрий Владимирович