Реферат: Производство алкидных лаков на примере лака ПФ-060

Содержание

Введение

В настоящее время лакокрасочные покрытия – основное средство защиты и отделки объектов, предметов и изделий разного назначения. На их долю приходится около 80 процентов противокоррозионной защиты изделий машиностроения, свыше 90 процентов поверхности зданий и строительных конструкций подвергаются окрашиванию. Нанесением лакокрасочных покрытий заканчивается процесс производства изделий мебельной, кожевенной, обувной полиграфической промышленности, многих резиновых изделий.

Велика роль лакокрасочных покрытий как основного средства электроизоляции, герметизации, защиты от излучения, декоративной отделки в электротехнической и электронной промышленности, при производстве космических кораблей и летательных аппаратов.

С развитием потребляющих отраслей промышленности все более возрастают требования к лакокрасочным покрытиям. Сейчас уже нельзя говорить об универсальных покрытиях, как это было несколько десятилетий назад. Все более существенной становится роль покрытий целевого назначения: химически-, термо-, морозо-, огне- и радиационностойких, антифрикционных, антиадгезионных, оптическипрозрачных и многих других.

Такие покрытия необходимы для борьбы с кавитацией, обледенением, грязеудержанием, обрастанием в морских условиях микроорганизмами, для целей звукоизоляции, светомаркировки и создания источников света, решения ряда санитарно-гигиенических задач.

В связи с этим лакокрасочная промышленность выпускает обширный ассортимент лакокрасочных материалов: лаки, эмали, краски, грунтовки шпатлевки, различные вспомогательные материалы, которые находят широкое применение в различных отраслях промышленности, в строительстве, на транспорте, в быту. В последние годы ассортимент лакокрасочных материалов значительно расширился. Основой любого лакокрасочного материала является лак – раствор пленкообразующего вещества в легколетучем органическом растворителе. Все большее применение находят материалы на основе алкидных, эпоксидных, аминоформальдегидных, кремнийорганических и других видов смол.

Наиболее распространенным типом пленкообразующих веществ, применяемых в лакокрасочной промышленности, являются модифицированные олигоэфиры (алкиды). Это обусловлено сочетанием комплекса ценных свойств покрытия на основе этих олигомеров с наличием сырьевой базы для их получения. При производстве алкидов наиболее полно реализуются условия широкого варьирования свойств лакокрасочных материалов. На основе алкидов получают эластичные, атмосферостойкие покрытия с высокой механической стойкостью, способные в большинстве случаев отверждаться на воздухе. Благодаря хорошим технологическим свойствам и высокому качеству покрытий эти материалы составляют значительную долю (около 70 процентов) всей синтетической промышленности.

Основная цепь алкидов образуется за счет поликонденсации многоатомных спиртов с полиосновными кислотами. Наиболее часто при синтезе алкидов используют глицерин или пентаэритрит в сочетании с фталевым ангидридом. Такие алкиды называются соответственно глифталями и пентавталями.

Модификация достигается в основном за счет использования кислотных модификаторов, представляющих собой различные монокарбоновые кислоты и их производные: растительные масла (или их жирные кислоты), синтетические жирные кислоты с линейной и α-разветвленной цепью, канифоль, ароматические монокарбоновые кислоты, талловое масло.

Модификация такого типа является наиболее распространенной. В последнее время наметилась тенденция модификации алкидов за счет изменения структуры их спиртового фрагмента, которое осуществляется введением в рецептуру алкидов α-оксидов, оксалей и других соединений.

Таким образом, варьируя состав модификаторов и их количество в рецептуре алкидов, удается целенаправленно изменять свойства олигомеров в широких пределах. За счет модификации также значительно улучшается растворимость олигомеров в относительно дешевых неполярных углеводородах, что имеет важное значение с экономической точки зрения.

Данный дипломный проект посвящен проектированию производства алкидных лаков на примере ПФ-060.

Алкидный лак ПФ-060 является полуфабрикатным и представляет собой раствор в легколетучих органических растворителях пентафталевой смолы, модифицированной растительными маслами. В качестве растительных масел используются подсолнечное и соевое (полувысыхающие). При их использовании допускается частичная замена на льняное (высыхающее) в количестве до 20 процентов.

Производство лака сводится к синтезу основы лака в реакторе, растворению основы лака и постановке на «тип» в смесителе, фильтрации и фасовке.

Лак ПФ-060 используется в качестве связующего при изготовлении пентафталевых эмалей, грунтовок, шпатлевок и других лакокрасочных материалов.

Данный дипломный проект посвящен производству алкидных лаков на примере ПФ-060 мощностью 4800 тонн в год.

В расчетно-пояснительной записке к дипломному проекту будут предоставлены следующие материалы:

1) Обоснование выбора технологического процесса.

2) Технологические расчеты (материальный баланс, расходные нормы).

3) Инженерные расчеты (тепловой баланс, механические расчеты).

4) Раздел, посвященный охране труда и окружающей среды.

5) Технико-экономический раздел.

1 Характеристика производимой продукции

Алкидный полуфабрикатный лак ПФ-060 должен соответствовать требованиям и нормам ТУ 6-10-612-76 или СТП 6-1-80-97,указанным в таблице.

Таблица 1 – Характеристика производимой продукции

Продолжение таблицы 1

2 Характеристика сырья, материалов, полупродуктов и энергоресурсов

Для производства алкидного полуфабрикатного лака ПФ-060 используется следующее сырье, материалы и энергоресурсы:

1) Масло подсолнечное ГОСТ 1129-93 рафинированное дезодорированное, рафинированное не дезодорированное, гидратированное сорт высший, первый и второй, нерафинированное сорт высший и первый.

Таблица 2 – Характеристика подсолнечного масла

2) Масло соевое ГОСТ 7825-96 рафинированное дезодорированное, рафинированное отбеленное, рафинированное неотбеленное, гидратированное сорт первый и второй производства фирмы «Ллойд-Лимитед».

Таблица 3 – Характеристика соевого масла

3) Масло льняное техническое ГОСТ 5791-81 рафинированное отбеленное сорт первый, второй и рафинированное неотбеленное

Таблица 4 – Характеристика льняного масла

Продолжение таблицы 4

4) Фталевый ангидрид технический ГОСТ 7119-77 марки А сорт высший, первый и марки Б сорт высший, первый; малеиновый ангидрид ГОСТ 11153-75.

Таблица 5 – Характеристика фталевого ангидрида

5) Пентаэритрит технический ГОСТ 9286-89 марки А сорт высший, первый и марки Б сорт высший.

Таблица 6 – Характеристика пентаэритрита

Продолжение таблицы 6

6) В качестве катализатора реакции переэтерефикации используется карбонат натрия (кальцинированная сода) технический ГОСт 5100-85 марки А сорт Высший, первый, второй и марки Б сорт высший, первый, второй.

Таблица 7 – Характеристика карбоната натрия

7) Для составления летучей части лака ПФ-060 используются следующие растворители:

а) Ксилол нефтяной ГОСТ 9410-78 марки А и Б.

б) Сольвент нефтяной тяжелый (Нефрас А-120/200) ТУ 38.101809-90.

в) Уайт-спирит ГОСТ 3134-78.

г) Нефрас С4-150/200 (замена уайт-спирита) ТУ 38.1011026-85.

Техническая характеристика применяемых растворителей приведена в таблице 8

Таблица 8 – Характеристика растворителей

Продолжение таблицы 8

8) В производстве лака ПФ-060 применяются следующие виды энергоресурсов: инертный газ, электроэнергия, водяной пар, вода оборотная, вода питьевая. Краткая характеристика приведена в таблице 9.

Таблица 9 – Характеристика энергоресурсов

3 Обоснование выбора технологии

3.1 Химизм синтеза [2]

Существует несколько методов синтеза алкидов: моноглицеридный (на маслах, кроме касторового), жирнокислотный, комбинированный и синтез алкидов на касторовом масле.

Основа лака ПФ-060 получается моноглицеридным методом в две стадии. Первая стадия – алкоголиз растительных масел (переэтерефикация), В результате которого образуются неполные эфиры полиатомных спиртов, состав которых в первую очередь определяется мольным соотношением масло:многоатомный спирт. Вторая стадия – этерефикация и полиэтерефикация. Эти две реакции идут последовательно-параллельно.

Для написания уравнения реакции необходимо знать мольное соотношение компонентов. Его можно определить исходя из заводской рецептуры: масло растительное – 60 процентов, пентаэритрит – 14.6 процента, фталевый ангидрид – 25.4 процента. Предположим, что требуется получить 1000 кг основы лака, тогда нужно загрузить 600 кг растительного масла, 146 кг пентаэритрита и 254 кг фталевого ангидрида (не учитываем реакционные потери).

На основе этих данных рассчитаем мольное соотношение компонентов.

n_пм :n_пэ :n_фа =::,

где n_пм , n_пэ, n_фа – количество моль подсолнечного масла, пентаэритрита и фталевого ангидрида соответственно;

m_пм , m_пэ , m_фа – масса подсолнечного масла, пентаэритрита и фталевого ангидрида соответственно;

MM_пм , MM_пэ , MM_фа – молекулярная масса подсолнечного масла, пентаэритрита и фталевого ангидрида соответственно.

n_пм :n_пэ :n_фа ::2:3:5

При таком мольном соотношении пентаэритрита и подсолнечного масла переэтерефикат помимо моно- и диглицеридов будет содержать свободный полиатомный спирт (пентаэритрит) и триглицерид. Это объясняется также равновесным характером реакции поликонденсации.

Вследствии этого в реакции поликонденсации помимо моно- и диглицеридов всегда принимают участие и другие компоненты, что значительно усложняет структуру образующегося алкидного олигомера. [1, стр. 146-154].

Молекулярная масса олигомера определяется исходя из кислотного числа, при котором заканчивают синтез.

MM,

где MM – молекулярная масса алкидного олигомера, г/моль;

f – функциональность карбоновой кислоты ( количество карбоксильных групп, приходящихся на одну молекулу олигомера);

MM_КОН – молекулярная масса гидроксида натрия;

КЧ – кислотное число реакционной массы, при котором заканчивают синтез, мг КОН/г.

ММ2805 г/моль

Степень поликонденсации рассчитывается по формуле:

n,

где n – степень поликонденсации;

ММ_олиг – молекулярная масса алкидного олигомера;

ММ_{конц. зв} – молекулярная масса концевых звеньев;

ММ_звена – молекулярная масса звена.

n0.988

Для получения одной тонны лака ПФ-060 нужно получить 556.7 кг основы. Массу каждого из компонентов, необходимых для получения 556.7 кг основы лака рассчитаем по формуле:

m_i ,

где m_i – масса i-го компонента;

m_олиг – масса олигомера, необходимая для получения одной тонны лака;

n – степень поликонденсации;

ММ_i – молекулярная масса i-го компонента;

ММ_олиг - молекулярная масса олигомера.

1) Масса подсолнечного масла.

m_пм 345,89 кг

2) Масса пентаэритрита.

m_пэ кг

3) Масса фталевого ангидрида.

m_фа ==145,10 кг

4) Масса реакционной воды (теоретическая, без учета степени завершения реакции).

m_воды ==17,64 кг

3.2 Выбор способа производства

Существует три способа организации производства алкидов: периодический, непрерывный и полунепрерывный. [2, 3]

При непрерывном способе производства технологическая схема состоит из аппаратов непрерывного действия. Целесообразно использовать этот способ для создания многотоннажных серийных производств при малом ассортименте.

Особенности технологии получения алкидов по непрерывной схеме:

1) Все три реакции (переэтерефикация, этерефикацмя и поликонденсация) проводятся в разных аппаратах, в разное время.

2) Все аппараты непрерывного действия: переэтерефикация осуществляется в многосекционной колонне непрерывного действия с переливными трубками; этерефикация осуществляется в проточном реакторе; поликонденсация осуществляется в роторно-дисковой колонне непрерывного действия.

Достоинства способа:

1) Высокая производительность.

2) Комплексная автоматизация и механизация производства.

3) Более высокое качество продукции по сравнению с другими способами производства. Продукт легко воспроизводим за счет того, что технологические параметры процесса более стабильны.

4) Меньшие потери сырья, полупродуктов, готовой продукции по сравнению с другими способами производства.

5) Высокая культура производства и хорошие санитарно-гигиенические условия труда.

Недостатки способа:

1) Достаточно дорогое оборудование и высокая стоимость автоматизации процесса.

2) Требуется высоко квалифицированный персонал.

3) Сложность переналадки на выпуск другой, даже родственной продукции.

Сложность переналадки делает этот способ практически нереализуемым для производства алкидов, так как в настоящее время производится около 100 видов алкидных материалов, отличающихся своими свойствами, областью применения и следовательно технологией получения. Такое разнообразие обусловлено наличием обширной и разнообразной сырьевой базы, позволяющей широко варьировать свойства алкидов.

При полунепрерывном (комбинированном) способе производства часть операция осуществляется непрерывно, а другая часть операция проводится периодически.

Особенности технологии получения алкидов по полунепрерывной схеме:

1) Все три реакции (переэтерефикация, этерефикацмя и поликонденсация) проводятся в разных аппаратах, в разное время.

2) Переэтерефикация осуществляется в каскаде из двух реакторов, работающих непрерывно.

3) Этерефикация осуществляется в проточном реакторе непрерывного действия, куда непрерывно подается переэтерефикат и расплав ангидрида (чаще всего фталевого).

4)Поликонденсация проводится в реакторе периодического действия (Необходима установка двух реакторов на один проточный).

5) Для бесперебойной работы аппаратуры по полунепрерывной схеме необходима установка дополнительной емкости-хранилища для кислого переэтерефиката между непрервной и периодической частями схемы.

В настоящее время алкиды получают в основном по периодическим, реже – по полунепрерывным схемам. Непрерывные схемы в промышленности пока не реализованы.

При периодическом способе производства сырье при превращении в конечный продукт последовательно проходит через несколько аппаратов периодического действия.

Данный способ применяется для малотоннажных многоассортиментных производств, а также для единичного и мелкосерийного производства.

Особенности получения алкидов по периодической схеме: синтез проводится в одну или две стадии в одном реакторе периодического действия.

Достоинства способа:

1) Относительно невысокая стоимость оборудования.

2) Оборудование, как правило, простое и не сложное в обслуживании.

3) Легкость переналадки на выпуск другой родственной продукции, что имеет большое значение в производстве алкидов.

Недостатки способа:

1) Более низкое качество и воспроизводимость партий продукции по сравнению с непрерывным способом.

2) Более высокая себестоимость готовой продукции.

3) Высокая доля вспомогательного оборудования.

4) Низкая культура производства.

Выбор способа удаления реакционной воды.[2]

При получении алкидов выделяется вода, как за счет протекания реакции, так и за счет того что она может содержаться в исходном сырье, например, в растительных маслах.

Для удаления реакционной воды существует два способа: блочный и азеотропный.

Азеотропный способ удаления реакционной воды имеет ряд преимуществ по сравнению с блочным:

1) Азеотропный способ более эффективен.

2) При блочном способе образуется очень много газовых выбросов (приблизительно в 15-20 раз больше, чем при азеотропном способе).

3) При использовании азеотропного способа образуется меньшее количество сточных вод.

4) Блочный способ увеличивает цену алкида, усложняет технологию.

5) Азеотропный способ позволяет получить более качественный алкид, более светлый.

6) При азеотропном способе синтеза возможно ускорение процессов этерефикации и поликонденсации и замедление процессов полимеризации по двойным связям жирнокислотных остатков. При блочном способе возрастает относительная доля реакции полимеризации по двойным связям.

Для производства алкидного полуфабрикатного лака ПФ-060 применим в данном проекте периодическую схему. Для удаления реакционной воды будем использовать азеотропный способ.

Технологический способ осуществления реакции – поликонденсация в расплаве. Синтез основы лака осуществляется в две стадии в одном и том же реакторе: первая реакция – алкоголиз (переэтерефикация) растительного масла, вторая – этерефикация и поликонденсация.

3.3 Выбор оборудования [3]

Для синтеза пленкообразующих веществ наиболее часто используются реакторы полного смешения периодического или непрерывного действия. Конструкционным материалом реактора обычно является нержавеющая сталь, но для ее экономии корпус изготавливается из двухслойной стали – слой обычной стали плакирован слоем нержавеющей стали.

В соответствии с выбранной схемой производства применим периодический реактор полного смешения. Он представляет собой емкостной вертикальный аппарат с перемешивающим устройством. К периодически действующим реакторам смешения, применяемым для синтеза пленкообразующих веществ, в частности алкидов, предъявляется ряд требований:

1) Возможность секционного обогрева корпуса реактора (учитывая ступенчатую загрузку исходного сырья) и достижения температуры реакционной смеси 260-280^о С.

2) Наличие охлаждающих устройств.

3) Достаточно хорошее перемешивание реакционной массы при условии максимальной интенсивности процесса теплообмена.

4) Возможность проведения смолы под вакуумом.

5) Наличие смотрового люка и светового фонаря для наблюдения за состоянием реакционной смеси в процессе и осмотра внутренних частей реактора.

6) Стойкость материала реактора к реакционной смеси и продуктам ее термического разложения.

Цилиндрические вертикальные реакторы полного смешения различаются по конструкции корпуса, виду погружного теплообменного устройства и типу мешалки.

Для охлаждения реакционной используется погружной однорядный змеевик, изготовленный из нержавеющей стали.

На выбор оптимального типа мешалки влияет вязкость реакционной массы и наличие внутри реактора теплообменных устройств. От типа мешалки зависит производительность реактора, качество продукции (исключение перегрева, снижение степени полидисперсности полимеров и олигомеров) и устранение аварийных случаев, вызванных трудностью отвода или подвода тепла. Так как для охлаждения реакционной массы используется внутренний змеевик, то целесообразно применить якорную мешалку.

В соответствии с выбранным способом удаления реакционной воды реактор снабжается оснасткой для азеотропного обезвоживания – теплообменник «труба в трубе», кожухотрубчатый конденсатор и разделительный сосуд.

Теплообменник «труба в трубе» необходим для того, чтобы пары воды и органических растворителей пролетали в виде паров и не конденсировались до того как попадут в кожухотрубчатый конденсатор.

Разделительный сосуд – аппарат со смотровым стеклом для расслоения азеотропного дистиллята: верхний слой (растворитель) непрерывно возвращается в реактор, нижний (вода) – непрерывно сливается в емкость.

Конструкцию корпуса варьируют в зависимости от способа обогрева. В данном проекте будет применен электроиндукционный обогрев, поэтому не требуется рубашка реактора.

Индукционный электрообогрев основан на использовании теплового эффекта вихревых токов, возникающих в толще стальной стенки реактора под действием переменного электрического поля. Реактор с индукционным электрообогревом является своеобразным трансформатором. Вокруг реактора расположены индукционные катушки, представляющие собой как бы первичные обмотки трансформатора, по которым проходит переменный электрический ток. Электрическая энергия передается индукцией вторичной обмотке, роль которой выполняет короткозамкнутый виток – стенка реактора. Вихревые токи в стенке реактора приводят к превращению электрической энергии в тепловую. Таким образом, при индукционном электрообогреве теплота образуется непосредственно в стенке реактора.

Наиболее часто в реакторах для синтеза пленкообразующих веществ устанавливают три катушки. При трех катушках и трехфазном токе наиболее просто осуществляется автоматическое регулирование обогрева реактора. В начале нагревания реакционной массы реакционной массы индукционные катушки соединяются в «треугольник» и подводится максимальное количество электроэнергии. Когда температура реакционной массы приблизится к заданной и будет ниже ее на 2-3^о С, происходит автоматическое переключение катушек с «треугольника» на «звезду». Это переключение почти в три раза снижает количество подводимой электроэнергии и тем самым уменьшает опасность перегрева реакционной массы. Дальнейшее регулирование проводится автоматическим выключением и включением катушек.

По сравнению с другими методами обогрева (обогрев высококипящими органическими теплоносителями, обогрев продуктами сгорания топлива, обогрев водяным паром, электрообогрев) электроиндукционный обогрев обладает рядом преимуществ:

1) Исключается тепловое сопротивление от теплоносителя к стенке и можно ограничить температуру стенки, что позволяет при достаточно интенсивном нагревании снизить местные перегревы на поверхности стенки и тем самым улучшить цвет и другие свойства продукта.

2) Можно особо точно регулировать и поддерживать необходимый режим нагрева, температуру стенки или разность температур между реакционной массой и стенкой.

3) Исключается загрязнение атмосферы цеха имеющими запах или токсичными газами (такое загрязнение возможно при использовании высокотемпературных органических теплоносителей).

4) Отпадает необходимость строительства и эксплуатации котельной, неизбежной при обогреве высокотемпературными органическими теплоносителями.

5) Исключаются сложные коммуникации, запорная арматура и насосы, необходимые при обогреве высокотемпературными органическими теплоносителями.

6) Улучшаются условия труда и качество продукции.

Однако индукционный обогрев связан с расходом сравнительно дорогой электроэнергии, строительством мощной трансформаторной подстанции и прокладкой соответствующей силовой электросети.

В процессе получения пленкообразующих веществ возникает необходимость растворения синтезированных расплавов смол. Для этой цели используются смесители – емкостные аппараты, снабженные мешалкой, рубашкой для нагрева или охлаждения, а также вертикальным обратным холодильником.

Объем смесителя примерно в два раза больше объема реактора. Смесители бывают двух типов – горизонтальные и вертикальные. Выбор того или иного типа определяется объемом смесителя – если объем не превышает 16 м³ , то применяется смеситель любого типа, если объем превышает 16 м³ , то устанавливаются только горизонтальные смесители.

Полученные в результате растворения пленкообразующих веществ в органических растворителях лаки могут содержать:

1) Нерастворимые в лаке вещества, находившиеся в исходных материалах или образовавшиеся при синтезе пленкообразующего вещества, вплоть до размеров коллоидных частиц (менее 0.1 мкм).

2) Растворимые в лаке исходные материалы или побочные продукты реакции синтеза пленкообразующего вещества, обладающие повышенной химической активностью, приводящей к образованию нерастворимых в лаке в случае длительной выдержки лака при обычной температуре.

Освобождение лака от этих примесей называют фильтрованием (осветлением).

Алкидные лаки относятся к лакам требующим вызревания. Эти лаки отличаются тем, что после их центрифугирования или фильтрования, осуществляемого сразу после растворения синтезированного продукта, при длительном хранении (более 15-20 суток) в прозрачном лаке образуется осадок вследствие содержания в нем реакционноспособных веществ и в результате коагуляции коллоидных частиц.

Содержание в лаке частиц нерастворимых веществ (осадка и взвеси коллоидных частиц) и реакционноспособных веществ резко ухудшает качество покрытий.

При выдержке лаков, требующих вызревания, агрегация коллоидных частиц и образование нерастворимых продуктов протекают сначала быстро, а потом медленно. Ранее для полного завершения этих процессов лаки подвергали многонедельной выдержке (вызреванию). В настоящее время полагают возможным ограничить время выдержки десятью сутками, а остающиеся реакциооноспособные вещества, приводящие к образованию осадка, и коллоидные частицы удалять адсорбцией. Она может быть проведена с помощью порошкообразных и мелковолокнистых веществ – перлита, микроасбеста, диатомита и других веществ.

При отстаивании нерастворимых частиц в приемниках осадок имеет высокое содержание лака. Поэтому иногда лаки, требующие вызревания, предварительно пропускают через трубчатую центрифугу, на которой получают осадок с невысоким содержанием лака.

В настоящее время на заводе применяется ступенчатая очистка лака. После вызревания лак пропускается через трубчатую центрифугу для удаления частиц, имеющих плотность, большую плотности лака, затем лак пропускается через патронный фильтр.

В данном дипломном проекте предлагается также двух ступенчатая очистка лака. Первая ступень – трубчатая центрифуга с высоким фактором разделения (более 10000), позволяющая получать осадок с содержанием жидкой фазы не более 35 процентов.

Основные достоинства трубчатых центрифуг:

1) Низкое содержание лака в осадке.

2) Отсутствие необходимости во вспомогательных материалах или сменных фильтрующих элементах.

Главные недостатки:

1) Необходимость ручной очистки ротора

2) Сравнительно сложная конструкция.

Для тонкой очистки лака взамен патронных фильтров будут применены мешочные фильтры фирмы «HAYWARD». Они обеспечивают степень очистки в диапазоне от 0.1 до 1200 мкм и производительность от 0.1 до 1000 м³ /час.

В качестве материала для фильтров используются различные волокна с высокой химической и термической устойчивостью: полиэстер, полипропилен, нейлон, NOMEX (ароматический полиамид), шерсть, фтористые полимеры и другие.

Максимальное рабочее давление может достигать 25 атмосфер, фильтрация может проводиться при температуре до 250^о С.

Достоинства мешочных фильтров фирмы «HAYWARD»:

1) Обладают высокой эффективностью фильтрации.

2) Большая площадь фильтровальной поверхности.

3) Большой срок службы.

4) Высокая способность задерживать масло, мягкие гелеобразные частицы.

5) Способность накапливать в себе до 10 кг загрязняющих веществ.

6) Возможность сочетать фильтрование с адсорбцией.

Системы мешочных фильтров фирмы «HAYWARD» превосходят промышленные патронные (картриджные) системы по интенсивности потока, сроку службы, простоте обслуживания и стоимости. Один стандартный мешок размера 01 (18×43 см) может заменить от 5 до 10 десятидюймовых фильтрующих патронов, при этом экономия затрат составит более 60 процентов.

Семь типоразмеров фильтрующих мешков, а также большое разнообразие корпусов, рассчитанных на использование от 1 до 24 мешков, позволяют подобрать оптимальную систему фильтрации для производства лака.

4 Описание технологического процесса

4.1 Рецептура лака ПФ-060

Таблица 10 – Рецептура лака ПФ-060

Примечания:

1) Рецептура лака рассчитана на содержание нелетучих веществ 55 процентов.

2) В качестве масел растительных полувысыхающих следует использовать подсолнечное и соевое. При их использовании допускается частичная замена на льняное масло в количестве до 20 процентов.

3) Для интенсификации синтеза основы лака допускается частичная замена фталевого ангидрида на малеиновый ангидрид в количестве до 2 процентов от веса основы.

4) В качестве катализатора реакции переэтерефикации при синтезе основы лака используется сода кальцинированная в количестве 0.1 % от веса масла растительного.

5) В качестве летучей части лака, приведенной в рецептуре, могут быть использованы: уайт-спирит или нефрас (С4-129/200):сольвент нефтяной тяжелый (нефрас А-120/200) или сольвент нефтяной или ксилол в соотношении от 3:2 до 1:1.

6) Допускается эквивалентная замена ксилола нефтяного на о-ксилол нефтяной, ангидрида фталевого технического на ангидрид фталевый технический коксохимического производства.

7) При постановке лака на тип может быть введено дополнительное количество растворителей в рецептурном соотношении до массовой доли нелетучих веществ в соответствии с требованиями технических условия и стандарта предприятия.

8) Для синтеза основы лака азеотропным методом следует использовать ксилол в количестве 2-3 процента от массы сырья, загруженного на синтез основы лака. Ксилол, использованный при синтезе основы, учитывается за счет ксилола или его заменителя при постановке лака на тип.

9) Для предотвращения вспенивания при синтезе основы лака вводится жидкость ПМС-200А в виде двух процентного раствора в ксилоле.

4.2 Стадии технологического процесса

4.2.1 Подготовка сырья

Качество сырья при поступлении на завод проверяется сырьевым сектором отдела технического контроля по показателям действующих государственных и отраслевых стандартов, технических условий и стандартов предприятия.

Жидкое сырье: растительные масла, растворители, поступают в железнодорожных и автоцистернах, бочках и хранятся на складе легковоспламеняющихся жидкостей в емкостях, откуда перекачиваются с помощью насосов в цеховые емкости.

Жидкость ПМС-200А поступает в металлических бочках и хранится на складе, откуда по мере необходимости привозится с помощью погрузчика в цех.

Сыпучее сырье (пентаэритрит, фталевый и малеиновый ангидриды, сода кальцинированная) поступают в бумажных мешках или контейнерах и хранятся на складе и на крытых площадках, откуда по мере необходимости привозится с помощью погрузчика в цех.

Загрузка сырья в реакционное оборудование осуществляется следующим образом:

1) Масла (подсолнечное, соевое, льняное) с помощью шестеренчатого насоса через технологическое дозирующее устройство (весовые мерники) поз. 5_1-3 из цеховой емкости поз. 7 перекачиваются в реактор 1_1-5 .

2) Жидкость ПМС-200А (отмеренная доза по рецептуре) загружается вручную через загрузочное устройство реактора.

3) Растворители загружаются через объемные счетчики типа СВШ-6 или СВШ-40 по трубопроводам со склада легковоспламеняющихся жидкостей.

4) Сыпучее сырье загружается вручную через загрузочное устройство к реакторам. Количество загружаемого сырья определяется по трафарету с периодическим контрольным взвешиванием.

4.2.2 Синтез основы лака ПФ-060 в реакторе

Лак ПФ-060 изготавливается на оборудовании согласно технологической схеме.

Синтез основы проводится в реакторах с электроиндукционным обогревом поз. 1_1-5 .

Все реакторы оснащены следующим оборудованием: кожухотрубчатым конденсатором поз. 2_1-5 и разделительным сосудом поз. 3_1-5 (оснастка для азеотропного обезвоживания).

Реактор для изготовления основы лака стальной, плакирован хромово-никелево-молибденовой сталью, снабжен якорной мешалкой, трехзонной системой электроиндукционного обогрева, внутренним змеевиком для охлаждения водой, оснащен термопарами и мановакууметром.

В качестве инертной среды используется инертный газ. Инертный газ давлением 0,07 МПа (технологический) применяется в реакционном оборудовании в целях удаления кислорода и предотвращения образования окисной пленки, для барботирования реакционной массы; в смесителях при изготовлении лаков в целях удаления кислорода и предотвращения образования окисной пленки, а также как противопожарное средство.

Также применяется инертный газ давлением 0,4-0,6 МПа для освобождения трубопроводов и фильтров от остатков продуктов и как противопожарное средство. Контроль качества инертного газа по содержанию кислорода осуществляется постоянно на стадии получения инертного газа.

При наличии полного комплекта сырья перед его загрузкой реакторная установка должна быть приведена в полную готовность, для чего проверяются:

1) Чистота и исправность реакторной установки.

2) Исправность КиП и А, систем блокировок и регулирования.

3) Исправность систем обогрева и охлаждения, трубопроводов и кранов, а также подключения реактора к установке термической очистки газовых выбросов.

В реактор синтеза, загружается через соответствующее технологическое устройство масло растительное по рецептуре.

Включается мешалка, которая остается работающей до конца синтеза.

Перед загрузкой сырья в реактор на поверхность реакционной массы подают инертный газ, объемный расход которого должен быть 5-6 м³ /час.

Подачу производят во время всего синтеза и прекращают через 10-15 минут после выгрузки основы в смеситель.

Для уменьшения пыления при загрузке сыпучего сырья, а также при отборе проб расход инертного газа снижают в 2 раза.

С помощью установки термической очистки газовых выбросов в реакторе в течение всего процесса поддерживается небольшое разрежение (0,2кПа).

Далее включается обогрев реактора.

Температура в реакторе поднимается до 120-150 и под разрежением, создаваемым установкой термической очистки газовых выбросов, грузят вручную пентаэритрит и соду кальцинированную через загрузочное устройство согласно рецептуре.

По окончании загрузки сырья температуру в реакторе поднимают до 245±5^о С и проводят реакцию переэтерефикации.

Процесс переэтерефикации контролируют растворением пробы реакционной массы в этиловом спирте в соотношении 1:5 по объему при температуре 20±1^о С, раствор должен быть прозрачным.

Проверку начинают при достижении 240^о С и производят каждые 15 минут.

Отбор проб производят через вакуумный пробоотборник или через люк в крышке реактора. По достижении растворимости пробы переэтерефиката в этаноле в соотношении 1:5 реактор ставят на охлаждение путем отключения обогрева и подачи воды во внутренний змеевик.

Если после выдержки массы в течение двух часов растворимость переэтерефиката в этаноле в соотношении 1:5 не будет достигнута, то рекомендуется проводить проверку степени переэтерефикации сплавлением переэтерефиката с фталевым ангидридом.

Если в течение трех часов растворимость переэтерефиката в этаноле в соотношении 1:5 не будет достигнута, но будет не менее 1:1, то процесс переэтерефикации можно считать законченным.

По окончании переэтерефикации реакционную массу охлаждают до 180-200^о С и грузят вручную через загрузочное устройство к реакторам под разрежением, создаваемым установкой термической очистки газовых выбросов, фталевый ангидрид.

Затем в реактор загружают через люк двух процентный раствор жидкости ПМС-200А в ксилоле для предотвращения вспенивания реакционной массы.

После загрузки фталевого и малеинового ангидридов реакционную массу охлаждают до температуры не выше 160^о С.

В конденсатор подают воду. Далее реактор поз. 1_1-5 . через конденсатор поз. 2_1-5 . и разделительный сосуд поз. 3_1-5 . соединяют с атмосферой.

Открывают перед гидрозатвором линию возврата ксилола в реактор (верхний слой) из разделительного сосуда. Разделительный сосуд также необходимо подготовить к работе. Для этого сосуд заполняют водой до линии разделения азеотропной смеси (нижняя отметка рабочей зоны на смотровых стеклах) и доливают ксилол до переливной трубы.

После подготовки азеотропной системы в реактор при температуре менее 160^о С загружают ксилол (2-3 процента от общей загрузки сырья в реактор). Далее включается индукционный обогрев и начинают нагрев реакционной массы. Во избежание вспенивания скорость нагрева не должна превышать 60^о С в час.

При 160^о С начинается отгон азеотропной смеси (ксилол-вода).

На период отгона азеотропной смеси подача инертного газа в реактор прекращается и вновь возобновляется с началом охлаждения основы.

Пары азеотропной смеси поступают в конденсатор, далее, сконденсировавшись, азеотропная смесь стекает в разделительный сосуд. В разделительном сосуде азеотропная смесь расслаивается: верхний слой – ксилол, нижний – вода. Ксилол по переливной трубке возвращается в реактор, а вода через переливное устройство постепенно стекает в накопительную емкость и далее поступает на цеховые очистные сооружения.

Далее температура поднимается до 250±10^о С и проводится стадия этерефикации и поликонденсации основы до достижения кислотного числа не более 20 мг КОН/г и значения вязкости 60% раствора основы в ксилоле по вискозиметру типа ВЗ-246 (с диаметром сопла 4 мм) при температуре 20±1^о С равной 60-100 секунд.

Проверку вязкости и кислотного числа основы начинают после ввода фталевого ангидрида по достижению температуры 210-220^о С и производят каждый час, а по достижении вязкости 60% раствора значения 55-60 секунд при температуре 20±1^о С – каждые 30 минут.

Если кислотное число основы будет достигнуто не более 20 мг КОН/г, а вязкость нарастает медленно, то допускается подача инертного газа на барботаж реакционной массы через ротаметр с расходом не более 10 м³ /час или подъем температуры массы в реакторе на 5^о С.

При достижении требуемого кислотного числа и вязкости масса в реакторе охлаждается путем отключения обогрева и подачи воды во внутренний змеевик до температуры 180±10^о С. Основу самотеком выгружают в смеситель поз. 9_1-3 . под слой растворителей.

4.2.3 Растворение основы лака и постановка на тип в смесителе.

Смеситель поз. 9_1-3 изготовлен из нержавеющей стали, оснащен рубашкой для охлаждения водой и оборудован мешалкой, манометрическим термометром, обратным конденсатором поз. 8_1-3 и вакуумным пробоотборником.

Перед загрузкой растворителей смеситель проверяют на чистоту и исправность, герметизируют и открывают инертный газ для заполнения им объема смесителя.

После этого в смеситель со склада легковоспламеняющихся жидкостей закачивают через счетчики растворители в количестве 80% от указанного в рецептуре, при этом ксилол, использованный при синтезе основы, следует учитывать за счет ксилола в рецептуре лака или другого растворителя, заменяющего ксилол.

Далее включают мешалку в смесителе, подают воду на охлаждение в рубашку смесителя и в конденсатор. Открывают клапан и кран на выгрузочной линии из реактора в смеситель и основу из реактора самотеком сливают в смеситель.

Во избежание образования взрывоопасных смесей паров растворителей с воздухом слив основы производят при подаче инертного газа, как в реактор, так и в смеситель. Объемный расход 5-10 м³ /час. Подачу инертного газа в смеситель прекращают после выкачки из него готового лака в лаковыпускное отделение.

Температура массы в смесителе не должна превышать температуры кипения используемых растворителей.

Основу смешивают с растворителем до получения однородного раствора – не менее двух часов.

Постановка на тип производится в смесителе по показателям лака – массовая доля нелетучих веществ и вязкость. После каждой добавки перемешивание не менее 1 часа.

Лак из смесителя проверяют на соответствие требованиям ТУ 6-10-612-76 или СТП 6-1-80-97 по показателям: вязкость, массовая доля нелетучих веществ, кислотное число и цвет.

В случае необходимости допускается постановка на тип путем смешения различных партий лака.

4.2.4 Очистка лака и транспортировка его в цех-потребитель или на склад

Лак ПФ-060 из смесителя перекачивается в один из отстойных баков поз. 13_1-8 (светлый лак – с цветом не темнее 60 мг I₂ /100 см³ и темный лак - с цветом темнее 60 мг I₂ /100 см³ закачиваются в разные емкости), откуда после вызревания он перекачивается в напорные баки поз. 11_1-4 . Из напорных баков лак самотеком подается на очистку через центрифуги поз. 16_1-2 и мешочные фильтры поз. 18_1-2 фирмы «HAYWARD». После фильтрования лак перекачивается в сливные баки поз. 12_1-2 .

Очищенный лак из сливных баков проверяется на соответствие техническим условиям или стандарту предприятия по всем показателям, указанным в таблице 1.

Лак, полностью соответствующий требованиям технических условий или стандарту предприятия, закачивают в подземные емкости склада лаков или заливают в автоцистерны, или же по трубопроводам передают в цех-потребитель.

Примечания:

1) При затягивании переэтерефикации по усмотрению мастера смены производят дополнительную проверку степени переэтерефикации методом сплавления переэтерефиката со фталевым ангидридом. Для этого в фарфоровый стакан берут 10 весовых частей переэтерефиката, добавляют 2,4 весовых части фталевого ангидрида и смесь нагревают на электрической плитке до температуры выше 200^о С и при этой температуре выдерживают до постоянной массы. Сплав наливают на стекло. Налив должен быть однородным и прозрачным, допускается легкая опалесценция.

2) В случае если основа лака готова, а смеситель занят, то производят охлаждение основы до 140^о С и загружают ксилол в количестве 347 л (300 кг). Это количество учитывается при закачке растворителей в смеситель перед приемкой основы из реактора.

3) При изготовлении лака на реакторах синтеза значение задатчика температуры массы (низ) устанавливается согласно температурному режиму процесса изготовления основы лака по регламенту.

Значение задатчика регулирования температуры стенки реактора (низ) устанавливается выше, чем значение задатчика регулирования температуры массы (низ):

на 25-30^о С – стадия подъема температуры реакционной массы

на 15-20^о С – стадия выдержки реакционной массы

Значение задатчика сигнализации температуры массы (верх) устанавливается на 10^о С выше температурного режима процесса изготовления основы лака по регламенту.

4) Реактор и смеситель периодически замывают в зависимости от степени их загрязнения и при переходе на изготовление лака другой марки.

Замывка может проводиться ксилолом при температуре 50-60^о С. Растворитель после замывки может быть использован при изготовлении лаков ПФ-053 и ПФ-060.

При необходимости проводят замывку 2-5 процентным раствором щелочи в количестве 4 м³ (на реактор) при температуре 90-95ºС и работающей мешалке в течение 3 часов. Замывка сливается в смеситель.

После этого реактор промывается водой (V=4м³ ) при 90-95^о С в течение 3 часов, промывка сливается в смеситель.

Смеситель замывается при работающей мешалке щелочной водой, поступившей из реактора при 90-95^о С в течение 3 часов. Замывка направляется в цеховые очистные сооружения для щелочных стоков.

Реактор ополаскивают 2 раза холодной водой по 4 м³ , промывки сливаются в смеситель для его замывки и охлаждения. Из смесителя вода также отправляется в щелочную канализацию и далее на очистные сооружения.

5) Критические значения параметров:

а) Стадия переэтерефикации – температура не выше 250^о С, полиэтерефикации температура не выше 265^о С.

б) Уровень заполнения емкостного оборудования 100%.

4.3 Контроль производства и управление технологическим процессом

Процесс производства полуфабрикатного лака ПФ-060 Связан с использованием токсичных, пожаро-, взрывоопасных веществ. Значительную опасность представляет собой возможность розлива токсичных, пожаро-, взрывоопасных веществ, поступающих в емкостные аппараты в результате их перелива. Автоматический контроль предельных значений технологических параметров, сигнализация, защита и регулирование обеспечивают надежную и безопасную эксплуатацию участка синтеза лака ПФ-060. Автоматизация технологического процесса производства лака ПФ-060 позволяет предупредить перегрев реакционной массы, утечку сырья, разрыв трубопроводов и аппаратов при превышении давления, образование взрывоопасных концентраций.

Таблица 11 – Контроль производства и управление технологическим процессом

Продолжение таблицы 13

Продолжение таблицы 13

Продолжение таблицы 13

Продолжение таблицы 13

Продолжение таблицы 13

Таблица 12 – Перечень систем блокировок, сигнализации и автоматического регулирования

Продолжение таблицы 14

5 Технологические расчеты

5.1 Расчет расходных норм сырья для получения одной тонны лака [4]

1) Загрузочная рецептура лака ПФ-060.

Таблица 13 – Загрузочная рецептура лака ПФ-060

Примечание: плотность и молекулярная масса растительного полувысыхающего масла взята по подсолнечному маслу при 200^о С.

2) Распределение потерь по стадиям технологического процесса.

Общее количество потерь составляет 48 кг на 1000 кг лака ПФ-060, включая реакционную воду. Потери распределены по стадиям в соответствии с таблицей 14.

Таблица 14 – Распределение потерь по стадиям технологического процесса

* в потери включена реакционная вода.

Материальный баланс составляется с последней стадии – слива.

Массовая доля нелетучих веществ равна 55 процентам, следовательно, одна тонна лака ПФ-060 содержит на стадии слива 550 кг основы и 450 кг растворителей.

Согласно таблице 14 потери на этой стадии составляют 2.5 кг из них летучие вещества составляют m_л =2×2.5/(2+1)=1,67 кг, нелетучие m_нелет =1×2.5/(2+1)=0,83 кг.

Таблица 15 – Расчет потерь по стадиям технологического процесса

* потери рассчитаны по таблице 14.

Чтобы получить одну тонну лака ПФ-060 необходимо получить 556.7 кг основы, а для получения 556.7 кг основы необходимо в реактор загрузить 591.6 кг компонентов (включены 35.2 кг потерь, вычтены 0.3 кг кальцинированной соды).

Количество загружаемых компонентов:

1) Масло растительное m=0.6×591.6=354.96 кг.

2) Пентаэритрит m=0.146×591.6=86.37 кг.

3) Фталевый ангидрид m=0.254×591.6=150.27 кг.

При синтезе алкидной основы выделяется реакционная вода, теоретическое количество которой (исходя из загрузки 1000 кг сырья) рассчитывается следующим образом.

При взаимодействии одного моль фталевого ангидрида с одним моль моноглицерида или с одним моль диэфира пентаэритрита выделяется один моль воды. Таким образом, при взаимодействии 148 кг фталевого ангидрида с моноглицеридом (диэфиром пентаэритрита) выделяется 18 кг воды, а при взаимодействии 254 кг фталевого ангидрида выделится m_воды =254×18/148=30,89 кг воды.

Исходя из кислотного числа, при котором заканчивают синтез, уточним количество образующейся воды.

Степень превращения компонентов (степень завершения реакции) определяется по формуле:

,

где КЧ_исх , КЧ_кон – соответственно, кислотное число исходной реакционной смеси и конечного продукта.

Кислотное число исходной реакционной смеси рассчитывается по формуле:

,

где КЧ_i , N_i – соответственно, кислотное число и массовая доля индивидуальных компонентов.

Кислотное число исходной реакционной смеси определяется двумя компонентами – фталевым ангидридом и, в незначительной мере, растительным маслом. Кислотное число растительного масла примем равным 4 мг КОН/г (табл. 2, нерафинированное подсолнечное масло первого сорта). Кислотное число фталевого ангидрида рассчитывается по формуле:

,

где f – функциональность фталевого ангидрида;

ММ_КОН – молекулярная масса гидроксида калия;

ММ_фа – молекулярная масса фталевого ангидрида.

мг КОН/г

мг КОН/г

Тогда степень завершения реакции составит p=(195-20)/195=0.897.

С учетом степени превращения компонентов количество реакционной воды составит m_{воды практ.} =m_{воды теор.} ×p=0.897×30.89=27.71 кг.

При загрузке в аппарат 1000 кг сырья выход основы с учетом реакционной воды составит m_основы =1000-27.71=972.29 кг.

Для получения одной тонны лака ПФ-060 необходимо получить 556.7 кг основы, следовательно, количество выделившейся реакционной воды составит m=556.7×27.71/972.29=15.87 кг, а потери компонентов на стадии синтеза составят m_комп =35.2-15.87=19.33 кг.

Таблица 16 – Распределение потерь при синтезе

Таблица 17 – Расходные нормы на 1000 кг лака ПФ-060

Примечания:

1) Массовая доля нелетучих веществ 55 процентов.

2) По таблице 15 общее количество загружаемых растворителей равно 456.1 кг. Соотношение уайт-спирит:ксилол=1.5:1. Исходя из этого рассчитано количество каждого из растворителей.

5.2 Расчет суточного расхода сырья отделения синтеза [4]

1) Расчет эффективного фонда рабочего времени оборудования.

,

где П – количество праздничных дней;

В – количество выходных дней;

t – продолжительность рабочей смены, час;

с – количество смен в сутки;

Т_тек – количество дней в году, затрачиваемых на текущий ремонт оборудования;

Т_кап – количество дней в году, затрачиваемых на капитальный ремонт;

П_пр – процент простоя оборудования.

час

2) Расчет среднесуточной производительности отделения получения лака.

,

где М – производительность отделения синтеза, кг/год;

Т_эфф – эффективный фонд рабочего времени оборудования.

кг/сутки≈15,4 т/сутки

Таблица 18 – Суточный расход сырья

5.3 Выбор реактора. Расчет числа реакторов отделения синтеза [4]

Число реакторов можно определить по формуле:

n,

где n – число реакторов;

M – производительность отделения синтеза, кг/год;

Z=0.15 – запас производительности;

Y – число синтезов одного реактора в году, рассчитывается по формуле Y=Т_эфф /Т_{одного синтеза} ;

G – общая загрузка реактора.

Общую загрузку реактора можно рассчитать по формуле:

G=ρ×φ×V,

где V – объем реактора, м³ ;

φ=0.8 – коэффициент заполнения реактора;

ρ – плотность реакционной массы, рассчитывается по формуле:

,

где m_i – масса i-го компонента реакционной смеси;

ρ_i – плотность i-го компонента реакционной смеси.

кг/м³

Расчет числа реакторов приведен в таблице 17.

Таблица 19 – Расчет числа реакторов

Согласно данным таблицы 19 принимаем 5 реакторов объемом 6.3 м³ .

5.4 Материальный баланс реактора периодического действия. Расходные нормы сырья на один цикл [4]

Количества загружаемых в реактор компонентов находим исходя из расходных норм (таблица 17) и коэффициента пересчета К_пер , который рассчитывается по формуле:

К_пер =,

где G_загр – масса компонентов загружаемых в реактор, кг;

G_комп – масса компонентов, необходимая для синтеза одной тонны лака (расходные нормы), кг.

К_пер =

Таблица 20 – Загрузочная рецептура реактора объемом 6.3 м³

1) Выход основы лака ПФ-060 составит:

G_осн =G_загр -G_воды -G_потерь ,

где G_осн – выход основы лака, кг;

G_загр – масса загружаемых компонентов, кг;

G_воды – масса реакционной воды, кг;

G_потерь – масса потерь на стадии синтеза, кг.

G_воды =m_{воды практ.} ×К_пер =15,87×8,341=132,4 кг

G_потерь =m_комп ×К_пер =19.33×8.341=161.2 кг

G_осн =4937.2 -132.4-161.2=4643.6 кг

2) При азеотропном методе синтеза основы в реактор добавляется 2-3 процента ксилола от общей загрузки компонентов. Это количество учитывается при растворении основы.

G_{ксилола} =4937.2×0.02=98.7 кг

3) Полученную основу лака растворяют в смесителе. В смеситель предварительно загружаются ксилол и уайт-спирит в количестве:

G_{ксилола} =G_{расх. ксилола} ×К_пер -98.7=182.44×8.341-98.7=1423.1 кг

G_{уайт-спирита} = G_{расх. уайт-спирита} ×К_пер =273.66×8.341=2282.7 кг

Общая загрузка в смеситель составит:

G=G_осн +G_{ксилола} + G_{уайт-спирита} =4643.6+1423,1+98,7+2282,7=8448,1 кг

Объем смесителя рассчитывается исходя из массы загружаемых компонентов, плотности смеси в смесителе и коэффициента заполнения по формуле:

,

где G – масса загружаемых компонентов в смеситель, кг;

ρ – плотность смеси компонентов в смесителе, кг/м³ ;

φ=0.7 – коэффициент заполнения смесителя.

Плотность смеси компонентов в смесителе можно рассчитать по формуле:

=898,5 кг/м³

м³

Принимаем стандартный вертикальный смеситель объемом 16 м³ .

Выход готового лака за один цикл с учетом потерь при растворении, фильтровании и сливе составит:

G_лак =G-К_пер ×G_пот ,

где G – масса загружаемых компонентов в смеситель, кг;

G_пот – масса потерь на стадиях растворения, фильтрования и слива при синтезе одной тонны лака, кг.

G_лак =8448,1-8,341×(2,3+8,0+2,5)=8326,5 кг

Расходные нормы сырья на один цикл приведены в таблице 21.

Таблица 21 – Расходные нормы сырья на один цикл

6 Инженерные расчеты

6.1 Температурный график синтеза основы лака

Описание основных операций синтеза основы лака:

1) Операция 0-1 – загрузка растительного масла при температуре 80 ^о С. Длительность 2.5 часа.

2) Операция 1-2 – нагрев растительного масла до температуры 150 ^о С. Длительность 3.0 часа.

3) Операция 2-3 – загрузка пентаэритрита и кальцинированной соды. Длительность 2.0 часа.

4) Операция 3-4 – нагрев реакционной массы до температуры 250 ^о С. Длительность 3.5 часа.

5) Операция 4-5 – переэтерефикация растительного масла в течение 3.0 часов при температуре 250 ^о С.

6) Операция 5-6 – охлаждение реакционной массы до 180 ^о С в течение 1.5 часов.

7) Операция 6-7 – Загрузка фталевого ангидрида и раствора жидкости ПМС-200А. Длительность 2.0 часа.

8) Операция 7-8 – охлаждение реакционной массы до температуры 160 ^о С в течение 0.5 часа.

9) Операция 8-9 – загрузка ксилола в реактор. Длительность 0.5 часа.

10) Операция 9-10 – нагрев реакционной массы до температуры 250 ^о С в течение 3.5 часов.

11) Операция 10-11 – поликонденсация.

12) Операция 11-12 – охлаждение основы до температуры 180 ^о С в течение 1.5 часов.

13) Операция 12-13 – выгрузка основы лака в смеситель. Длительность 1.0 час.

6.2 Расчет теплового баланса реактора [4]

Таблица 22 – Свойства используемых компонентов [5]

1) Тепловой баланс стадии I (нагрев растительного масла – на примере подсолнечного).

Q_I =Q₁ +Q₂ +Q₃ ,

где Q_I – суммарный расход тепла на нагрев на первой стадии, кДж;

Q₁ , Q₂ , – соответственно, расход тепла на нагрев подсолнечного масла и реактора, кДж;

Q₃ – потери тепла в окружающую среду, кДж.

Расход тепла на нагрев вещества рассчитывается по формуле:

Q=C×m×(t_кон −t_нач ),

где С – теплоемкость вещества, кДж/(кг×К);

m – масса вещества, кг;

t_кон , t_нач – температура вещества в конце и начале нагрева, соответственно, К.

Так как подсолнечное масло при загрузке в реактор часть тепла отдает стенкам реактора, то его температура будет ниже температуры загрузки. Рассчитаем температуру масла, закачанного в реактор.

,

где t_cp – средняя температура смеси веществ, ^о С;

m_i – масса отдельного компонента, кг;

С_i – теплоемкость компонента, Дж/(кг×К);

t_i – температура компонента.

^о С

Q₁ =1.865×2960.8×(150-63)=480648 кДж

Q₂ =0.504×4000×(150-63)=175392 кДж

Для реакторов с теплоизоляцией потери принимаются равными 5 процентам от полезно затрачиваемого тепла.

Q₃ =0.05×(Q₁ +Q₂ )=0.05×(480648+175392)=32802 кДж

Q_I =480648+175392+32802=721644 кДж

Расчет теплового потока производится по формуле:

Q_{I сек} ,

где Q_{I сек} – тепловой поток, кВт;

τ – продолжительность стадии, с.

Q_{I сек} кВт

2) Тепловой баланс стадии II (нагрев смеси подсолнечного масла, пентаэритрита и кальцинированной соды до 245^о С).

Так как количество кальцинированной соды незначительно, то при составлении теплового баланса пренебрежем теплом, затрачиваемым на ее нагрев.

Q_II =Q₁ +Q₂ +Q₃ +Q₄ ,

где Q_II – суммарный расход тепла на нагрев на второй стадии, кДж;

Q₁ , Q₂ , Q₃ – соответственно, расход тепла на нагрев подсолнечного масла, реактора и пентаэритрита, кДж;

Q₄ – потери тепла в окружающую среду, кДж.

Определим температуру смеси веществ после загрузки пентаэритрита.

^о С

Q₁ =1.865×2960.8×(245-121.8)=680641.7 кДж

Q₂ =0.504×4000×(245-121.8)=248371.2 кДж

Q₃ =2.757×720.4×(245-121.8)=244862.6 кДж

Q₄ =0.05×(Q₁ +Q₂ +Q₃ )=0.05×(680641.7+248371.2+244862.6)=58693.8 кДж

Q_II =680641.7+248371.2+244862.6+58693.8=1232569.3 кДж

Q_{II сек} кВт

3) Тепловой баланс стадии III (переэтерефикация подсолнечного масла).

Количество подводимого тепла определяется количеством потерь. Потери тепла в окружающую среду рассчитываются по формуле:

Q_потерь =α_из ×F_из ×(t₁ −t₂ )×τ+ α_неиз ×F_неиз ×(t₃ −t₂ )×τ,

где Q_потерь – потери тепла в окружающую среду, кДж;

α_из , α_неиз – соответственно, коэффициенты теплоотдачи от изолированной и неизолированной стенки в окружающую среду, Вт/(м² ×К);

F_из , F_неиз – соответственно, площади изолированной и неизолированной частей аппарата, м² ;

t₁ – температура наружной поверхности изоляции, ^о С;

t₂ – температура окружающей среды, ^о С;

t₃ – температура изолированных частей аппарата, которая принимается на 60-80^о С ниже, чем температура в аппарате, ^о С.

τ – продолжительность стадии.

Для нахождения площадей поверхности изолированной и неизолированной частей аппарата необходимо рассчитать высоту загрузки реактора, которая будет равна высоте изолированной части аппарата. При расчете пренебрегаем кривизной днища аппарата.

Высоту загрузки реактора рассчитаем по формуле:

,

где Н – высота загрузки реактора;

φ – коэффициент заполнения реактора;

V – объем реактора, м³ ;

D – диаметр реактора, м.

м

Высота неизолированной части аппарата h находится как разность между высотой обечайки реактора и высотой загрузки аппарата.

h=2.4−1.982=0.418 м

Площадь изолированной части обечайки F_{из об} составит:

F_{из об} =π×D×Н=3.14×1.8×1.982=11.2 м²

Площадь неизолированной части обечайки F_{неиз об} составит:

F_{неиз об} =π×D×h=3.14×1.8×0.418=2.36 м²

Площади крышки F_кр и днища F_дн реактора одинаковы и составляют F_кр =F_дн =π×D² /4=3.14×1.8² /4=2.54 м² . Днище реактора изолировано, а крышка не изолирована.

Таким образом, площадь изолированной части реактора составит

F_из = F_{из об} + F_дн =11.2+2.54=13.74 м² ,

неизолированной

F_неиз =F_{неиз об} + F_кр =2.36+2.54=4.9 м²

Для расчета коэффициентов теплоотдачи можно воспользоваться уравнением:

α=9.74+0.07×(t_пов −t_окр ),

где α – суммарный коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием и конвекцией, Вт/(м² ×К);

t_пов , t_окр – соответственно, температура поверхности аппарата и окружающего воздуха.

α_из =9.74+0.07×(40−15)=11.49 Вт/(м² ×К)

α_неиз =9.74+0.07×(165−15)=20.24 Вт/(м² ×К)

Q_III =Qпотерь=(11.49×13.7×(40−15)+20.24×4.9×(165−15))×3×3600×10^-3 =

=203166.6 кДж

Q_{III сек} = кВт

4) Тепловой баланс стадии IV (охлаждение переэтерефиката перед загрузкой фталевого ангидрида от 245^о С до 180^о С)

Q_IV =Q₁ +Q₂ −Q₃ ,

где Q_IV – суммарное количество тепла, которое необходимо отвести на четвертой стадии, кДж

Q₁ ,Q₂ – соответственно, количество тепла, которое необходимо отвести для охлаждения переэтерефиката и реактора, кДж;

Q₃ – потери тепла в окружающую среду, кДж.

Согласно уравнению реакции реакционная масса содержит моноглицерид, кислый диэфир пентаэритрита и пентаэритрит. Для расчета удельной теплоемкости реакционной массы (переэтерефиката) необходимо предварительно рассчитать удельные теплоемкости компонентов.

Удельная теплоемкость чистого вещества рассчитывается по формуле:

,

где с – удельная теплоемкость чистого вещества, кДж/(кг×К);

N_i – число атомов элементов, входящих в соединение;

с_i – атомная теплоемкость элементов, кДж/(кг-атом×К);

ММ – молекулярная масса химического соединения.

1) Расчет удельной теплоемкости моноглицерида.

Для расчета примем, что в состав моноглицерида входит жирнокислотный остаток только линолевой кислоты С₁₇ Н₃₀ СООН.

Строение моноглицерида: СН₂ (ОСОС₁₇ Н₃₀ )-СН(ОН)-СН₂ (ОН).

Атомные теплоемкости элементов [4]:

а) Углерод с=11.7 кДж/(кг-атом×К).

б) Водород с=18.0 кДж/(кг-атом×К).

в) Кислород с=25.1 кДж/(кг-атом×К).

кДж/(кг×К)

2) Расчет удельной теплоемкости кислого диэфира пентаэритрита.

Строение кислого диэфира пентаэритрита: (НОСН₂ )₂ -С-(ОСОС₁₇ Н₃₀ )₂ .

кДж/(кг×К)

3) Массовая удельная теплоемкость смеси веществ рассчитывается по формуле:

с_смеси =∑с_i ×w_i ,

где с_i - удельная теплоемкость индивидуального компонента смеси, кДж/(кг×К);

w_i – массовая доля компонента в смеси.

Чтобы рассчитать массовые доли компонентов в смеси воспользуемся уравнением реакции. Расчет будем вести по подсолнечному маслу, так как оно полностью вступает в реакцию.

m_комп ,

где m_комп – масса компонента переэтерефиката, кг;

m_масла – масса подсолнечного масла, кг;

ММ_комп , ММ_масла – соответственно, молекулярная масса компонента переэтерефиката и подсолнечного масла.

Расчет массы моноглицерида, образующегося в результате реакции:

m кг

Расчет массы кислого диэфира пентаэритрита, образующегося в результате реакции:

m кг

Пентаэритрит не полностью вступает в реакцию переэтерефикации. Масса пентаэритрита, не вступившего в реакцию, находится как разность между массой загруженного подсолнечного масла и пентаэритрита и массой моноглицерида и кислого диэфира пентаэритрита, образовавшихся в ходе реакции: m=354.96+86.37−144.20−268.84=28.29 кг.

Массовые доли компонентов в смеси находятся по уравнению w_i =m_i /∑m_i .

Массовая доля моноглицерида w=144.2/(144.2+268.84+28.29)=0.327.

Массовая доля кислого диэфира пентаэритрита w=268.84/441.33=0.609.

Массовая доля пентаэритрита w=28.29/441.33=0.064.

Массовая удельная теплоемкость смеси моноглицерида, кислого диэфира пентаэритрита и пентаэритрита составит:

с_смеси =0.327×2.910+0.609×2.919+0.064×2.757=2.906 кДж/(кг×К)

Q₁ =2.906×3681.2×(245−180)=695341.9 кДж

Q₂ =0.504×4000×(245−180)=131040 кДж

Q₃ =0.05×(Q₁ +Q₂ )=0.05×(695341.9+131040)=41319.1 кДж

Q_IV =695341.9+131040−41319.1=785062.8 кДж

Q_{IV сек} = кВт

5) Тепловой баланс стадии V (загрузка фталевого ангидрида, жидкости ПМС-200А и охлаждение до 160оС для загрузки ксилола).

Определим температуру реакционной массы после загрузки фталевого ангидрида.

^о С

Необходимо охладить реакционную массу до 160^о С.

Q_V =Q₁ +Q₂ +Q₃ −Q₄ ,

где Q_V – суммарное количество тепла, которое необходимо отвести на пятой стадии, кДж;

Q₁ ,Q₂ ,Q₃ – соответственно, количество тепла, которое необходимо отвести для охлаждения переэтерефиката, реактора и фталевого ангидрида, кДж;

Q₄ – потери тепла в окружающую среду.

Q₁ =2.906×3681.2×(164.2−160)=44954.2 кДж

Q₂ =0.504×4000×(164.2−160)=8467.2 кДж

Q₃ =1.077×1253.4×(164.2−160)=5669.6 кДж

Q₄ =0.05×(Q₁ +Q₂ +Q₃ )=0.05×(44954.2+8467.2+5669.6)=2954.6 кДж

Q_V =44954.2+8467.2+5669.6−2954.6=56136.4 кДж

Q_{V сек} = кВт

6) Тепловой баланс стадии VI (нагрев реакционной массы до температуры 250^о С).

Q_VI =Q₁ +Q₂ +Q₃ +Q₄ +Q₅ +Q₆ +Q₇ ,

где Q_VI – суммарный расход тепла на нагрев на шестой стадии, кДж;

Q₁ , Q₂ , Q₃ , Q₄ – соответственно, расход тепла на нагрев переэтерефиката, ксилола, фталевого ангидрида и реактора, кДж;

Q₅ , Q₆ – соответственно, расход тепла на испарение погонов и азеотропной смеси, кДж;

Q₇ – потери тепла в окружающую среду, кДж.

Q₁ =2.906×3681.2×(250−160)=962781.0 кДж

Q₂ =0.708×98.7×(250-160)=6289.2 кДж

Q₃ =1.077×1253,4×(250−160)=121492.1 кДж

Q₄ =0.504×4000×(250−160)=181440 кДж

Q₅ =m₅ ×r₅ ,

где m₅ – масса погонов, кг;

r₅ – теплота испарения погонов, кДж/кг.

Общее количество потерь на стадии синтеза составляет 161.2 кг. Примем, что 140 кг теряется в виде погонов, а 21.2 кг остаются на стенках реактора, мешалке. Примем, что при нагреве удаляется 5 процентов погонов.

Q₅ =0.05×140×450=3150 кДж

Q₆ =m_в ×r_в +m_кс ×r_кс ,

где m_в , m_кс – соответственно, масса воды и ксилола, удаляемых в виде азеотропной смеси на стадии нагрева, кг;

r_в , r_кс – соответственно, теплота испарения воды и ксилола, кДж/кг.

Примем, что при нагреве удаляется 5 процентов азеотропной смеси. Состав азеотропной смеси: вода – 35.8%, ксилол – 64.2% [4].

Общее количество воды, удаляемой на стадии синтеза основы составляет 132.4 кг, следовательно на стадии нагрева будет удалено m_в =0.05×132.4=6.62 кг воды. Содержание ксилола в азеотропной смеси 64.2%, следовательно m_кс =6.62×64.2/35.8=11.87 кг.

Q₆ =6.62×2258.4+11.87×350=19105.1 кДж

Q₇ =0.05×(962781.0+6289.2+121492.1+181440+3150+19105.1)=64712.9 кДж

Q_VI =962781.0+6289.2+121492.1+181440+3150+19105.1+64712.9=

=1358970.3 кДж

Q_{VI сек} = кВт

7) Тепловой баланс стадии VII (этерефикация и поликонденсация).

Q_VII =Q₁ +Q₂ +Q₃ ,

где Q_VII – суммарный расход тепла на нагрев на седьмой стадии, кДж;

Q₁ , Q₂ - соответственно, расход тепла на испарение погонов и азеотропной смеси, кДж;

Q₃ – потери тепла в окружающую среду, кДж.

Q₁ =0.95×140×450=59850 кДж

Q₂ =0.95×132.4×2258.4+×350=363007.8 кДж

Q₃ =α_из ×F_из ×(t₁ −t₂ )×τ+ α_неиз ×F_неиз ×(t₃ −t₂ )×τ

α_из =9.74+0.07×(40−15)=11.49 Вт/(м² ×К)

α_неиз =9.74+0.07×(170−15)=20.59 Вт/(м² ×К)

Q₃ =(11.49×13.7×(40−15)+20.59×4.9×(170−15))×7×3600×10^-3 =492250.3 кДж

Q_VII =59850+363007.8+492250.3+916108.1 кДж

Q_{VII сек} = кВт

8) Тепловой баланс стадии VIII (охлаждение основы лака от 250^о С до 180^о С.

Q_VIII =Q₁ +Q₂ −Q₃ ,

где Q_VIII – суммарное количество тепла, которое необходимо отвести на восьмой стадии, кДж;

Q₁ , Q₂ – соответственно, количество тепла, которое необходимо отвести для охлаждения основы лака и реактора, кДж;

Q₃ – потери тепла в окружающую среду, кДж.

Удельную теплоемкость основы лака рассчитаем по формуле:

кДж/кг

Q₁ =2.588×4643.6×(250−180)=841234.6 кДж

Q₂ =0.504×4000×(250−180)=141120 кДж

Q₃ =0.05×(Q₁ +Q₂ )=841234.6+141120=49117.7 кДж

Q_VIII =841234.6+141120+49117.7=933236.9 кДж

Q_{VIII сек} = кВт

6.3 Расчет теплового баланса смесителя [4]

Перед сливом основы лака из реактора в смеситель загружаются растворители в количестве 1423.1 кг ксилола и 2282.7 кг уайт-спирита при температуре 15^о С.

Из реактора самотеком сливается основа лака в количестве 4643.6 кг при температуре 180^о С.

Перекачка лака из смесителя в емкости для вызревания осуществляется при температуре не более 60^о С.

Примем удельную теплоемкость уайт-спирита равной удельной теплоемкости ксилола.

Масса смесителя равна 7000 кг.

На основе этих данных составим тепловой баланс смесителя.

Рассчитаем температуру в смесителе после слива основы лака из реактора.

^о С

Рассчитаем удельную теплоемкость лака по формуле:

с_смеси =∑с_i ×w_i =0.708×0.45+2.588×0.55=1.742 кДж/(кг×К)

Q=с×m×(t_нач −t_кон ),

где Q – количество тепла, которое необходимо отвести, кДж

с – удельная теплоемкость лака, кДж/(кг×К);

m – масса лака, кг;

t_нач , t_кон – соответственно, температура лака в начале и конце охлаждения, ^о С.

Q=1.742×(4643.6+1423.1+2282.7)×(123.7−60)=926494.5 кДж

Тепловой поток составит:

Q_сек = кВт

6.4 Расчет электроиндукционного нагревателя [4]

Расчет электроиндукционного нагревателя проведем по самой теплонапряженной стадии, которой является нагрев на второй стадии.

Тепловой поток равен 97.8 кВт.

1) Определяем активную и полную мощность электроиндукционного нагревателя.

Активная мощность рассчитывается по формуле:

,

где Р_А – активная мощность, кВт;

η_эл – электрический коэффициент полезного действия нагревателя;

η_тепл – тепловой коэффициент полезного действия нагревателя.

кВт

Полная мощность нагревателя рассчитывается по формуле:

,

где S – полная мощность нагревателя;

cosφ – коэффициент мощности.

S=110.9/0.65=170.6 кВт

Для реактора объемом 6.3 м³ принимаем нагреватель, состоящий из трех катушек, расположенных соответственно, две на боковой поверхности и одна на днище реактора.

Конструктивно принимаем высоту нагревателя Н=1.0 м, высоту боковой катушки h=0.2 м, внутренний и наружный диаметры донной катушки, соответственно D₁ =1.0 м и D₂ =1.6 м.

2) Определяем мощность каждой катушки.

Площадь поверхности котла, занимаемая боковой катушкой:

F_б =π×D×h=3.14×1.8×0.2=1.131 м²

Площадь поверхности котла, занимаемая донной катушкой:

F_д =×(D₂ ² −D₁ ² )=×(1.6² −1.0² )=1.225 м²

Общая площадь катушек F_к =2× F_б + F_д =2×1.131+1.225=3.487 м² .

Удельная мощность катушек

кВт/м²

в том числе донной катушки

S_дно =N_уд ×F_д =48.9×1.225=59.9 кВт

боковой катушки

S_бок =N_уд ×F_б =48.9×1.131=55.35 кВт

Дальнейшие расчеты проводим для катушки, имеющей наибольшую мощность, то есть для донной катушки.

3) Определяем максимальный ток в индукторе.

,

где I_max - максимальный ток в индукторе, А;

U – линейное напряжение в сети, В.

А

Тогда площадь поперечного сечения медного проводника индуктора

f_пров =I_max /σ,

где σ – плотность тока, А/мм² .

f_пров =91/4=22.75 мм²

Для намотки катушки принимаем стандартный плоский проводник с размерами сечения 2.5×10 мм, тогда f_пров =2.5×10=25 мм² .

4) Определяем число ампер-витков катушки.

,

где N_A – число ампер-витков катушки;

S_д – площадь донной катушки, м² ;

К_зп – коэффициент заполнения катушки;

D – диаметр аппарата, м;

F – функция, зависящая от глубины проникновения вторичного тока в стенку;

ρ_инд – удельное сопротивление меди;

f – частота тока, Гц.

Значение функции F определяется в зависимости от соотношения 2×σ_э /σ, где σ – толщина стенки реактора, а σ_э – находится по уравнению:

σ_э =503×,

где ρ_ст – удельное электрическое сопротивление материала котла, Ом×м;

μ – магнитная проницаемость стали.

σ_э =503×

2×σ_э /σ=, следовательно F=1.0 (мето511 !!!!!)

Число витков медного провода в катушке составит n=N_A /I_max =61300/91=674 витка.

Площадь поперечного сечения катушки равна

мм²

Ширина катушки В_к =f_кат /h=24071.4/200=120.4 мм (≈12 см).

6.5 Расчет площади поверхности и геометрических размеров внутреннего змеевика [4]

Расчет площади поверхности внутреннего змеевика производится по уравнению теплопередачи.

Q=K×F×∆t_ср ,

где Q – тепловой поток (расход передаваемой энергии), Вт;

К – коэффициент теплопередачи, Вт/(м² ×К);

F – площадь поверхности теплопередачи;

∆t_ср – средняя разность температур горячего и холодного теплоносителей.

К=195 Вт/(м² ×К) [4]

Рассчитаем среднюю разность температур горячего и холодного теплоносителей.

,

где ∆t_Б – большая разность температур горячего и холодного теплоносителей, ^о С;

∆t_М – меньшая разность температур горячего и холодного теплоносителей, ^о С.

^о С

м²

Определим геометрические размеры змеевика, наружный диаметр которого d=0.05 м.

1) Расчет длины змеевика.

м

2) Расчет длины одного витка змеевика.

l_витка =π×d_витка ,

где d_витка – диаметр витка змеевика, м.

Конструктивно примем диаметр витка.

d_витка =0.5×(D−d_м )+d_м ,

где D – диаметр аппарата, м;

d_м – диаметр перемешивающего устройства, м.

d_витка =0.5×(1.8−1.5)+1.5=1.65 м

l_витка =3.14×1.65=5.18 м

3) Расчет числа витков змеевика.

n=L/l_витка =33/5.18=6.37

Принимаем число витков змеевика равным 7.

4) Конструктивно принимаем шаг между витками змеевика t=4×d=4×0.05=0.2 м.

5) Высота змеевика в реакторе Н_зм =n×t=7×0.2=1.4 м

Высота слоя реакционной массы в аппарате равна Н=1.98 м. Таким образом, условие нормальной работы змеевика Н<Н_зм – выполняется.

6.6 Расчет толщины тепловой изоляции [6]

Толщина слоя изоляционного материала рассчитывается по формуле:

,

где λ – коэффициент теплопроводности изоляционного материала, Вт/(м×К);

t₁ , t₀ – соответственно, температура внутри аппарата и изолированной стенки, ^о С;

q – удельный тепловой поток, Вт/м² .

Принимаем изоляционный материал асбест, для которого коэффициент теплопроводности рассчитывается по формуле:

λ=0.107+0.00019×t_ср ,

где t_ср – средняя температура изоляционного материала.

Вт/(м×К)

Коэффициент теплоотдачи в окружающую среду лучеиспусканием и конвекцией определяется по уравнению:

α=9.74+0.07×(t₀ −t),

где t – температура окружающей среды, ^о С.

α=9.74+0.07×(40−15)=11.49 Вт/(м² ×К)

Удельный тепловой поток определяется по уравнению:

q=α×(t₀ −t)=11.49×(40−15)=287.25 Вт/м²

м

Принимаем толщину изоляции равной 0.1 м.

6.7 Расчет механического перемешивающего устройства [6]

6.7.1 Расчет механического перемешивающего устройства реактора

1) Выбор типа перемешивающего устройства.

Для перемешивания выбираем якорную мешалку. [7, стр. 702]

Рекомендуемый диаметр мешалки [7, стр. 702]:

м

Выбираем мешалку d=1,5 м, рекомендуемая частота вращения ω=4.2 рад/с (n=63 об/мин).

2) Определение затрат мощности на перемешивание и подбор электродвигателя.

Определяем режим перемешивания

,

где Re – критерий Рейнольдса;

ρ – плотность реакционной массы, кг/м³ ;

n – частота вращения мешалки, об/c;

d – диаметр мешалки, м;

μ – вязкость реакционной массы, Па×с.

Находим значение критерия мощности [8, стр. 541] К_N =0.4.

Рассчитаем мощность, потребляемую мешалкой при установившемся режиме:

N=K_N ×ρ×n³ ×d⁵ =0.4×979.6×(63/60)³ ×1.5⁵ =3444.6 Вт

Рассчитываем мощность привода мешалки:

,

где N_дв – мощность двигателя, Вт;

N_тр – потери мощности на трение в уплотнении, Вт;

η – коэффициент полезного действия.

Вт

Принимаем к установке стандартный электродвигатель во взрывозащищенном исполнении номинальной мощностью 5.67 кВт [8, стр.705]. На аппарате устанавливаем нормализованный привод типа IV (МН 5858-66)

[8, стр. 725]. Высота привода 2.309 м, масса 965 кг [8, стр. 730].

3) Расчет диаметра вала.

Определяем минимальный диаметр вала:

м

К установке принимаем вал со стандартным диаметром вала d=80 мм [8, стр. 730].

6.7.2 Расчет механического перемешивающего устройства смесителя [6]

1) Выбор типа перемешивающего устройства.

Для перемешивания выбираем якорную мешалку [8, стр. 702].

Рекомендуемый диаметр мешалки [8, стр. 702]:

м

Выбираем мешалку d=2.36 м, рекомендуемая частота вращения ω=3.3 рад/с (n=31.8 об/мин).

2) Определение затрат мощности на перемешивание и подбор электродвигателя.

Определяем режим перемешивания

Находим значение критерия мощности [8, стр.541] К_N =0.4.

Рассчитаем мощность, потребляемую мешалкой при установившемся режиме:

N=K_N ×ρ×n³ ×d⁵ =0.4×898.5×(31.8/60)³ ×2.36⁵ =3920 Вт

Рассчитываем мощность привода мешалки:

Вт

Принимаем к установке стандартный электродвигатель во взрывозащищенном исполнении номинальной мощностью 10 кВт [8, стр. 725]. На аппарате устанавливаем нормализованный привод типа IV (МН 5858-66) [8, стр. 730]. Высота привода 2.309 м, масса 965 кг [8, стр. 730].

3) Расчет диаметра вала.

Определяем минимальный диаметр вала:

м

К установке принимаем вал со стандартным диаметром вала d=80 мм [8, стр. 730].

6.8 Расчет аппаратов на прочность

6.8.1 Расчет реактора на прочность

1) Выбор конструкционного материала реактора.

С учетом агрессивности среды, расчетной температуры и расчетного давления, для изготовления реактора выбираем листовую двухслойную сталь ВСт 3 с плакирующим слоем из стали 08Х18Н10Т [9, стр. 32].

Прочностные характеристики конструкционного материала (сталь Ст 3) при расчетной температуре: допускаемое напряжение σ=117.5 МПа, значение модуля продольной упругости Е=1.75×10⁵ МПа [9, стр. 11, 12].

2) Расчет толщины обечайки корпуса реактора.

Для обечаек, нагруженных наружным давлением, толщина стенки определяется по формуле:

,

,

где S – полная толщина обечайки корпуса реактора, м;

S_R – расчетная толщина обечайки корпуса реактора, м;

С – прибавка на коррозию и округление размера до номинальной толщины по стандарту, м;

D – диаметр реактора, м;

σ – допускаемое напряжение, МПа.

Коэффициент К₂ определяется по номограмме [9, стр. 104] в зависимости от значения коэффициентов К₁ и К₃ :

,

,

где n_у – коэффициент запаса устойчивости;

Е – модуль продольной упругости, МПа;

L_R – расчетная длина обечайки, принимается в зависимости от ее конфигурации:

L_R =Н₁ +h_д /3,

где Н₁ – высота цилиндрической части аппарата, м;

h_д – высота эллиптической части днища, м.

h_д =0.25×D=0.25×1.8=0.45 м

L_R =2.4+0.45=2.85 м

По номограмме К₂ =0.41

м

м

Так как сталь двухслойная, то прибавку на коррозию не делаем и для обечайки аппарата принимаем лист с суммарной толщиной 10 мм, из них 8 мм – Ст3 и 2 мм – нержавеющая сталь 08Х18Н10Т.

3) Расчет толщины днища.

Толщина стенки днища, нагруженного наружным давлением, определяется по формуле [9, стр. 133]:

,

где К₃ – коэффициент приведения радиуса кривизны эллиптического днища;

R – радиус кривизны днища, рассчитывается по формуле:

м

м

м

Принимаем толщину стенки днища равной толщине стенки обечайки – 10 мм, где конструкционная сталь Ст3 – 8 мм и нержавеющая сталь 08Х18Н10Т – 2 мм.

6.8.1 Расчет смесителя на прочность

1) Выбор конструкционного материала смесителя.

С учетом агрессивности среды, расчетной температуры и расчетного давления, для изготовления смесителя выбираем листовую двухслойную сталь ВСт 3 с плакирующим слоем из стали 08Х18Н10Т [9, стр. 32]..

Прочностные характеристики конструкционного материала (сталь Ст 3) при расчетной температуре: допускаемое напряжение σ=117.5 МПа, значение модуля продольной упругости Е=1.75×10⁵ МПа [9, стр. 11, 12].

2) Расчет толщины обечайки корпуса смесителя.

Для обечаек, нагруженных наружным давлением, толщина стенки определяется по формуле:

,

Коэффициент К₂ определяется по номограмме [9, стр. 104].в зависимости от значения коэффициентов К₁ и К₃ :

=

По номограмме К₂ =0.37

м

м

Так как сталь двухслойная, то прибавку на коррозию не делаем и для обечайки аппарата принимаем лист с суммарной толщиной 12 мм, из них 10 мм – Ст3 и 2 мм – нержавеющая сталь 08Х18Н10Т.

3) Расчет толщины днища.

Толщина стенки днища, нагруженного наружным давлением, определяется по формуле [9, стр. 133]:

,

где К₃ – коэффициент приведения радиуса кривизны эллиптического днища;

R – радиус кривизны днища, рассчитывается по формуле:

м

м

м

Принимаем толщину стенки днища равной 12 мм, где конструкционная сталь Ст3 – 10 мм и нержавеющая сталь 08Х18Н10Т – 2 мм.

6.9 Подбор опор аппаратов [6]

6.9.1 Подбор опор реактора

Нагрузка на опоры реактора m складывается из массы собственно аппарата m_а и массы загружаемых компонентов m_см (табл. 21).

m=m_а +m_см =4000+5035.8=9035.8 кг

Нагрузка на одну опору составит:

,

где Q – нагрузка на одну лапу, Н;

n – расчетное число опор;

q=9.81 м/с² – ускорение свободного падения.

Н

Выбираем стандартные опоры для вертикальных аппаратов – лапы для аппаратов с теплоизоляцией (тип 2) [9, стр. 274].

Размеры лап принимаем с учетом нагрузки на одну лапу [9, стр. 32]: высота лапы h=310 мм, ширина а₁ =155 мм, длина b=255 мм. На аппарате устанавливаем 4 лапы.

Для укрепления стенки аппарата в месте приваривания лап выбираем накладные листы под опоры [9, стр. 276] с размерами: ширина В=200 мм, высота Н=410 мм, толщина S=12 мм.

6.9.2 Подбор опор смесителя [6]

Нагрузка на опоры смесителя m складывается из массы собственно аппарата m_а и массы загружаемых компонентов m_см (пункт 5.4).

m=m_а +m_см =7000+8448.1=15448.1 кг

Нагрузка на одну опору составит:

Н

Выбираем стандартные опоры для вертикальных аппаратов – лапы для аппаратов без теплоизоляции (тип 1) [9, стр. 274].

Размеры лап принимаем с учетом нагрузки на одну лапу [9, стр. 275]: высота лапы h=295 мм, ширина а₁ =190 мм, длина b=185 мм. На аппарате устанавливаем 4 лапы.

Для укрепления стенки аппарата в месте приваривания лап выбираем накладные листы под опоры [9, стр. 276] с размерами: ширина В=250 мм, высота Н=405 мм, толщина S=16 мм.

6.10 Расчет вспомогательного оборудования

1) Расчет числа емкостей для вызревания лака.

Время, необходимое для вызревания лака составляет 5 суток.

Рассчитать количество емкостей можно по формуле:

,

где n – число емкостей;

N – суточная производительность отделения синтеза, кг/сутки;

τ – время вызревания лака, сутки;

ρ – плотность лака, кг/м³ ;

φ – коэффициент заполнения емкости;

V_емк – объем выбранной емкости, м³ .

Для вызревания лака примем стандартную [9, стр. 330] вертикальную емкость с плоскими днищем и крышкой объемом 12.5 м³ . Тогда количество емкостей составит:

Установим 8 емкостей объемом 12.5 м³ каждая.

2) Расчет числа весовых мерников для растительных масел.

Суточная потребность в растительных маслах составляет N=5466.38 кг.

Плотность растительного масла взята по подсолнечному маслу при температуре загрузки – 80 ^о С.

Примем объем весового мерника равным 2.5 м³ [9, стр. 330], тогда необходимое количество весовых мерников составит:

Установим 3 весовых мерника объемом 2.5 м³ каждый.

3) Расчет числа напорных и сливных баков.

Примем объем напорного бака равным 5 м³ [9, стр. 330], а объем сливного бака равным 12.5 м³ [9, стр. 330].

Количество напорных баков составит:

Установим 4 напорных бака объемом 5 м³ каждый.

Количество сливных баков составит:

Установим 2 сливных бака объемом 12.5 м³ каждый.

4) Расчет числа центрифуг.

Суточная производительность отделения синтеза лака составляет 15400 кг/сутки, тогда среднечасовая производительность составит 641.7 кг/час.

Производительность трубчатой центрифуги ОТР-15 на лаке, нагретом приблизительно до 60 ^о С, составляет 500-100 кг/сутки [3, стр.260]. Для расчета примем производительность центрифуги равной 500 кг/час.

Тогда необходимое количество трубчатых центрифуг составит:

n=641.7/500=1.28

Установим две трубчатые центрифуги ОТР-15.

5) Расчет числа мешочных фильтров.

Для тонкой фильтрации установим мешочный фильтр «HAYWARD» типа «TOPLINE». Корпус фильтра изготовлен из нержавеющей стали, имеет литую конструкцию. Подача фильтрата верхняя, специально разработанный узел впрыска, обеспечивающий оптимальные результаты фильтрации за счет низкого давления.

Максимальная интенсивность потока составляет 20 м³ /час.

Размер стандартного мешка 18×43 см.

Площадь фильтра 0.25 м² .

Объем корпуса 13 л.

Для осуществления непрерывного процесса фильтрования установим два фильтра.

7 Охрана труда и защита окружающей среды [10]

7.1 Характеристика проектируемого производства

7.1.1 Токсические свойства веществ и материалов [11-13]

Таблица 23 – Токсические свойства веществ и материалов

Продолжение таблицы 23

7.1.2 Санитарно-гигиеническая характеристика производства [14, 15]

Таблица 24 - Санитарно-гигиеническая характеристика производства

7.1.3 Взрыво- и пожароопасные показатели веществ и материалов [11-13]

Таблица 25 – Взрыво- и пожароопасные показатели веществ и материалов

Продолжение таблицы 25

7.1.4 Определение категории помещения и здания по взрывопожарной и пожарной опасности [16]

1) Расчет избыточного давления взрыва производится по формуле:

,

где ΔΡ – избыточное давление взрыва, кПа;

Р_max – максимальное давление взрыва, принимается равным 900 кПа;

Р₀ – атмосферное давление, кПа;

m – масса горючих газов или паров, которые участвуют во взрыве, кг;

z=0.3 – постоянная для ЛВЖ и ГЖ, нагретых до температуры вспышки;

V_своб – свободный объем помещения, м³ ;

ρ_г.п. – плотность газов или паров, кг/м³ ;

С_ст – стехиометрическая концентрация газов или паров;

К_н =3 – коэффициент негерметичности помещения.

Расчет ведется по основному растворителю – ксилолу.

2) Плотность паров рассчитывается по формуле:

,

где ММ – молекулярная масса, г/моль;

V_t =22.4 – объем одного моль паров, л;

t_раб – рабочая температура, принимается равной 61^о С.

кг/м³

3) Стехиометрическая концентрация паров рассчитывается по формуле:

,

где β – количество атомов вещества по элементам, участвующим во взрыве:

4) Масса горючих паров рассчитывается по формуле:

m=W×F_исп ×τ,

где F_исп – поверхность испарения, м² ;

W – интенсивность испарения, кг/(м² ×с);

τ – время испарения, с.

F_исп =0.5×V_{реакц. смеси} =0.5×6300×0.8=2520 м²

W=10^-6 ×η××Р_Н ,

где η – коэффициент, зависящий от скорости и температуры воздуха в помещении;

Р_Н – давление насыщенных паров ЛВЖ, кПа, рассчитывается по уравнению Антуана:

Р_н =2.7809 мм рт. ст.=0.370756 кПа

W=10^-6 ×3.5××0.370756=1.336×10^-5 кг/(м² ×с)

m=1.336×10^-5 ×2520×3600=121.202 кг

V_своб =0.8×V_{помещения} =0.8×30×16.5×3.6=1425.6 м³

кПа

На основании НПБ 105-03 «Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности» данное помещение относится к категории А.

7.2 Электробезопасность проектируемого производства [17]

Таблица 26 – Электробезопасность проектируемого производства

Таблица 27 – Выбор типа электрооборудования

Продолжение таблицы 27

7.3 Мероприятия по защите от статического электричества [18]

В процессе производства алкидного лака ПФ-060 заряды статического электричества образуются:

1) При ударе струи жидкости о стенки аппаратов.

2) При транспортировке жидкостей по трубопроводам.

3) При перемешивании жидкостей в аппаратах.

4) При индуктивном заряжении проводящих объектов и обслуживающего персонала.

Основные мероприятия по защите от статического электричества:

1) Отвод зарядов статического электричества осуществляется путем заземления всех металлических конструкций, оборудования, коммуникаций, сливных и наливных устройств.

2) Все жидкости подаются в емкости не свободно падающей струей, а тонкой струей по стенке аппарата.

3) Увлажнение воздуха в помещении.

4) Ограничение скорости движения жидкостей диэлектриков по трубопроводам.

5) Применение инертного газа.

6) Применение токопроводящих материалов в диэлектриках (добавление поверхностно-активных веществ).

7) Применение специальных нейтрализаторов.

7.4 Инженерно-технические мероприятия по устранению опасностей в технологических процессах

При производстве лака ПФ-060 замена токсичных и пожаро-, взрывоопасных веществ на менее токсичные и пожаро-, взрывобезопасные невозможна, ввиду невозможности их использования в рецептуре лака. Однако при соблюдении норм и требований техники безопасности и охраны труда при обращении с данными веществами опасности, возникающие в технологическом процессе, можно свести к минимуму.

Процесс фильтрования лака осуществляется на мешочных фильтрах. Они имеют ряд преимуществ по сравнению с патронными фильтрами, применяемыми на заводе: мешочные фильтры превосходят патронные по сроку службы и простоте обслуживания. Один стандартный фильтровальный мешок заменяет от 5 до 10 десятидюймовых фильтровальных патронов. Это позволяет уменьшить количество контактов обслуживающего персонала с токсичными и пожаро-, взрывоопасными веществами, возникающих при замене фильтровальных элементов.

Важную роль играет вытяжная вентиляция, находящаяся на участке загрузки сыпучих материалов. Таким образом, снижается токсическое действие пыли на персонал. Значительную опасность представляет возможность розлива токсичных и пожаро-, взрывоопасных веществ, поступающих в емкости-хранилища в результате их перелива. Поэтому емкости оборудуются автоматической сигнализацией максимального уровня и блокировкой насосов подачи сырья. Емкости окружаются буртиками, предотвращающими растекание сырья на больших площадях.

На трубопроводах, соединяющих емкостные аппараты с атмосферой, установлены огнепреградители. Предусмотрена продувка трубопроводов инертным газом. Реактор с электроиндукционным обогревом имеет продувку инертным газом.

7.5 Производственная санитария [19]

Таблица 28 – Метеорологические условия на производстве

7.6 Вентиляция [18]

При производстве лака ПФ-060 обеспечение нормальных метеоусловий и чистоты воздуха на рабочих местах осуществляется благодаря приточно-вытяжной вентиляции (общеобменная), местной вентиляции и аварийной вентиляции.

7.7 Производственное освещение [20, 21]

Таблица 29 – Производственное освещение

Продолжение таблицы 29

7.8 Мероприятия по защите от шума и вибрации [18]

Источники шума и вибрации:

1) Машины и механизмы с неуравновешенными вращающимися массами (перемешивающие устройства).

2) Установки и аппараты, в которых движение жидкостей и газов происходит с большими скоростями или имеют пульсирующий характер (насосы, вентиляторы, трубопроводы).

Мероприятия по защите от шума и вибрации:

1) Электродвигатели перемешивающих устройств и насосов ограждают защитным кожухом со звукоизоляционным материалом.

2) Осуществление своевременной смазки и ремонта движущихся частей оборудования.

3) Приточная вентиляционная камера и вытяжная вентиляционная камера, вентиляторы располагаются вне рабочих помещений.

4) Опоры двигателей, перемешивающих устройств и насосов снабжаются амортизирующими прокладками.

7.9 Пожарная профилактика [22]

Проектом предусматриваются следующие противопожарные мероприятия:

1) Аварийная и общеобменная вентиляция.

2) Все оборудование выполнено во взрывозащищенном исполнении и заземляется.

3) Для постоянного контроля за состоянием оборудования предусмотрена система планово-предупредительных ремонтов.

4) К емкостному оборудованию осуществляется подвод инертного газа и производится установка огнепреградителей.

5) Существует спринклерная система пожаротушения, также предусмотрены первичные средства пожаротушения.

Средства пожаротушения:

1) Углекислотные огнетушители:

а) Ручные огнетушители типа ОУ-2, ОУ-5, ОУ-8 – 2 штуки.

б) Передвижные огнетушители типа ОУ-25, ОУ-80, ОУ-400 – 2 штуки.

2) Пенные огнетушители: химические, воздушно-пенные и жидкостные – 4 штуки. Установлены пенная установка «Иванова» и генератор пены средней кратности 600 л/с ГПС-600.

3)Ящик с песком емкостью 0.5 м³ , одна лопата.

4) Асбестовое одеяло 2×2 м.

7.10 Водоснабжение и канализация

Производство лака ПФ-060 имеет следующие виды водоснабжения:

1) Хозяйственно-питьевая вода.

2) Оборотное водоснабжение.

3) Техническое водоснабжение (замывки оборудования).

4) Противопожарное водоснабжение.

Виды канализации:

1) Хозяйственно-фекальная.

2) Производственная.

3) Ливневая.

7.11 Защита окружающей среды

1) Характеристика газовых производственных выбросов и методы обезвреживания.

Газообразные отходы от реакторов и смесителей поступают на установку термической очистки газовых выбросов. Выбросы от прочего емкостного оборудования (сливные и отстойные баки, весовые мерники) и насосов через аспирационную систему и воздушки выбрасываются в атмосферу.

Норма образования 7.2 кг на тонну готового лака ПФ-060.

2) Характеристика производственных сточных вод и методы обезвреживания.

Очистные сооружения предназначены для сбора и очистки промышленных сточных вод, образующихся в процессе производства лаков, и состоят из очистных сооружений для очистки кислых и щелочных стоков.

В очистные сооружения для очистки кислых стоков через кислую канализацию поступает загрязненная вода от разделительных сосудов. Очистные сооружения состоят из трех секционного отстойника, изготовленного из нержавеющей стали с маслосборной трубой и маслосборным колодцем, а также двух стружечных фильтров, расположенных в средней секции отстойника.

В очистные сооружения для очистки щелочных стоков через щелочную канализацию поступают замывки от реакторов и смесителей, замывки полов. Очистные сооружения представляют собой отстойник, изготовленный из наржавеющей стали с маслосборной трубой и маслосборным колодцем.

Сточные воды, проходя через соответствующие отстойники, очищаются от механических примесей и масляной части. Очищенные кислые и щелочные стоки направляются в городской коллектор, где произвольно смешиваются и частично нейтрализуются. Далее стоки поступают на городские очистные сооружения.

Масляная часть стоков из маслосборных колодцев, осадок из отстойников и загрязненная фильтровальная насадка из фильтра собираются и хранятся в герметичной таре для последующего уничтожения.

Количество стоков 56.5 м³ /сутки.

3) Характеристика твердых отходов производства и мероприятия по утилизации, рекуперации и обезвреживанию.

В процессе производства алкидного лака ПФ-060 образуются твердые и пастообразные отходы:

а) Россыпи сырья при транспортировке и загрузке – собираются в мешки, частично реализуются как вторичное сырье, частично хранятся для последующего уничтожения.

б) Зачистки емкостного оборудования, центрифуг, шлам из кислого отстойника – загружаются в металлические бочки и хранятся на асфальтированной площадке на прицеховой территории для последующего уничтожения.

в) Шлам из щелочного отстойника – хранится в отстойнике.

Норма образования 9.8 кг на тонну готового лака.

7.12 Расчет искусственного освещения [23]

Рассчитаем световой поток одного светильника по формуле:

,

где F – световой поток одного светильника, люмен;

Е – нормируемая освещенность, люкс;

S – площадь пола, м² ;

z=1.1 – коэффициент запаса для люминесцентных ламп;

n – количество ламп в светильнике;

η – коэффициент использования светильника, зависящий от индекса помещения:

,

где h – высота помещения;

А – длина помещения;

В – ширина помещения.

Значение η определяем при i=2.218 для светильника типа НОГЛ при соотношении коэффициентов отражения потолка и стен ρ_пот :ρ_стен =30:10. Коэффициент использования светильника равен η=44.744.

люмен

Согласно световому потоку выбираем лампу дневного света правильной цветопередачи типа ЛДЦ-20 (мощность 20 Вт).

Расстояние между светильниками м.

Так как у стен нет прохода, то расстояние между светильниками составит l=⅓h=1.6 м.

Расстояние между светильниками по длине здания L=6.7 м.

Расстояние между рядами светильниками L=6.7 м.

Общее количество светильников равно 15, значит, общая мощность составит 20×2×15=600 Вт.

8 Расчет цеховой себестоимости лака АФ-043

8.1 Расчет плановых затрат по созданию и реализации проекта

8.1.1 Балансовая стоимость основных производственных фондов

Общая балансовая стоимость основных производственных фондов (ОПФ) объекта проектирования рассчитывается суммированием стоимости отдельных групп ОПФ. Их перечень ограничивается балансовой стоимостью зданий, машин и оборудования, транспортных средств, а также стоимостью хозяйственного и производственного инвентаря.

8.1.1.1 Балансовая стоимость здания

Оценка балансовой стоимости здания цеха сводится к определению стоимости той его части, которую занимает основное и вспомогательное оборудование с зонами обслуживания, имеющие отношение к проектируемому технологическому процессу.

Исходя из того, что производится техническое перевооружение действующего производства, сначала рассчитывается стоимость одного квадратного метра производственной площади путем деления балансовой стоимости здания цеха (10950864.39 руб) на сумму производственной площади по всем этажам (5568.4 м² ). Затем умножая полученную величину (1966.61 руб/м² ) на площадь, занимаемую основным и вспомогательным оборудованием с зонами обслуживания (исходя из распланировки 792 м² ), рассчитывается балансовая стоимость нужной части здания (1946942.7 руб).

Результат расчета стоимости здания заносится в строку 1 таблицы 31.

8.1.1.2 Балансовая стоимость основного и вспомогательного оборудования

В состав основных производственных фондов предприятия, подлежащих амортизации, включается имущество, стоимость которого превышает стократный размер установленного минимума оплаты труда, полезный срок использования которого более одного года.

Расчет амортизационных отчислений производим традиционным линейным способом, при котором амортизационные отчисления переносятся на стоимость готовой продукции равными частями в течение всего срока службы отдельных видов ОПФ до полного перенесения их стоимости на стоимость произведенной продукции.

Таблица 30 – Расчет балансовой стоимости и амортизационных отчислений по основному и вспомогательному оборудованию

Продолжение таблицы 30

Примечание: В строку «Неучтенное оборудование» вносится приборов, в том числе автоматики, электрооборудования и т. п. Ввиду сложности расчета их суммарной стоимости, балансовая стоимость (табл. 30, строка «Неучтенное оборудование», графа 5) принимается в размере 20 % от балансовой стоимости основного оборудования (табл. 30, «Основное оборудование», строка «Итого», графа 5).

Рассчитанное значение балансовой стоимости основного, вспомогательного и неучтенного оборудования (табл. 30, строка «Всего», графа 5) заносится в таблицу 31 (строка 2, графа 2).

Балансовая стоимость транспортных средств, хозяйственного и производственного инвентаря рассчитывается по примерному нормативу (табл. 31, графа 4) как доля, от балансовой стоимости основного и вспомогательного оборудования (табл. 31, строка 2, графа 2)

Фактическая структура ОПФ объекта проектирования рассчитывается как отношение, выраженное в процентах, балансовой стоимости отдельных групп ОПФ (табл. 31, графа 2) к их общей стоимости (табл. 31, строка «Итого», графа 2).

Таблица 31 – Балансовая стоимость и структура ОПФ

8.1.2 Объем капитальных вложений в разработку проекта и в основные производственные фонды

При определении объема капитальных вложений в разработку проекта и его реализацию необходимо учитывать не только непосредственные капитальные вложения в основные фонды и в увеличение собственных оборотных средств, но и затраты на проектирование и связанные с ним научные исследования, опыты, испытания и т. п.

Очевидно, что затраты на проектирование можно оценить лишь косвенным путем, пользуясь укрупненными нормативами, сложившимися в отраслевых проектных организациях.

Для ориентировочной оценки затрат на проектирование примем величину этого норматива в размере пяти процентов от величины вложений в основные фонды объекта.

Объем капитальных вложений в основные производственные фонды К_ОПФ можно рассчитать по следующему соотношению

К_ОПФ =К_Н +Д–Л,

где К_Н – балансовая стоимость вновь приобретаемых или создаваемых элементов ОПФ;

Д – затраты на демонтаж ликвидируемой части ОПФ при техническом перевооружении или реконструкции;

Л – ликвидационная стоимость соответствующей части ОПФ равная либо стоимости лома материалов, либо цене продажи демонтируемых элементов ОПФ.

Поскольку, как правило, затраты на демонтаж покрываются ликвидационной стоимостью, в конечном итоге объем капитальных вложений в основные фонды будет определяться балансовой стоимостью вновь приобретаемых или создаваемых элементов ОПФ (в данном проекте предусмотрена замена патронных фильтров на мешочные фильтры. К_ОПФ =124.2 тыс. руб. (табл. 29)).

Таким образом, объем инвестиций в проектирование, создание или обновление основных фондов может быть определен по следующему соотношению с учетом принятых допущений

С_оОПФ =1.05×К_ОПФ ,

где С_оОПФ – первоначальные разовые инвестиции в проектирование и основные фонды;

1.05 – коэффициент, учитывающий затраты на проектирование.

С_оОПФ =1.05×124200=130410 руб.

8.2 Текущие издержки проектируемого производства

Состав затрат на производство отдельных видов продукции, работ, услуг принято оценивать по калькуляционным статьям затрат. Калькулирование себестоимости является важным этапом производственного учета.

8.2.1 Расчет материальных затрат

Материальные статьи калькуляции отражают основные затраты, т.е. те, которые непосредственно связаны с процессом производства продукции, работ, услуг. К ним, исходя из группировки затрат по статьям калькуляции, относятся сырье и материалы; возвратные отходы. Которые вычитаются; покупные изделия, полуфабрикаты и услуги производственного характера сторонних организаций; топливо и энергия на технологические нужды.

Затраты по указанным статьям (З_i ) рассчитываются как произведение цены (Ц_i ) физической единицы каждого вида затрат, а для энергоносителей – тарифа (Тф_i ), и их нормы расхода (Нр_i ) на учетную единицу продукции, работ или услуг З_i =Ц_i ×Нp_i или З_i =Тф_i ×Нр_i .

Результаты расчета представляются в форме таблицы 32.

Таблица 32 – Затраты на основные и вспомогательные сырье и материалы, топливо и энергию на технологические нужды

8.2.2 Определение фонда оплаты труда отдельных категорий промышленно-производственного персонала

Расчет фондов оплаты труда производится раздельно по отдельным группам промышленно-производственного персонала – по категории “рабочие” и по категориям “руководители” и “специалисты”.

8.2.2.1 Состав и численность рабочих

Категория ППП “рабочие” включает в себя производственных (основных) рабочих, а также вспомогательных рабочих, заработная плата которых относится к затратам либо по статье калькуляции “Содержание и эксплуатация оборудования” (наладчики, дежурные слесари и т.д.), либо – “Цеховые расходы” (уборщики, кладовщики, грузчики и т.д.).

Расчет списочной численности производственных (основных) и вспомогательных рабочих представляется в форме таблицы 33.

Режим работы рассматриваемого участка непрерывный с остановкой в выходные и праздничные дни.

Таблица 33 – Состав и численность основных и вспомогательных рабочих

Примечания:

1) Дробная численность в таблице 33 в графах 4, 5, 6, 7 означает не физических людей, а затраты труда соответствующих категорий рабочих.

2) Норма труда (графа 3) указывается конкретно по каждой профессии (специальности) и представляет собой норму выработки, норму обслуживания, норму численности или норму штата.

3) Количество рабочих в смену (графа 4) рассчитывается либо делением объема выпуска продукции на данном рабочем месте за смену на норму выработки, либо делением числа единиц оборудования на норму обслуживания (графа 3).

4) Явочная численность рассчитывается как произведение количества рабочих в смену (графа 4) на количество смен в рабочих сутках.

5) Штатная численность (графа 6) рассчитывается как сумма явочной численности (графа 5) и численности рабочих в подменной бригаде (графа 4).

6) Списочная численность рабочих (графа 7) соответствует штатной.

8.2.2.2 Годовой фонд оплаты труда рабочих

Проектная величина фонда оплаты труда для производственных (основных) и вспомогательных рабочих определяется по данным, которые представляются в соответствующих графах таблице 34.

Величина списочной численности рабочих (табл. 34, графа 5) соответствует данным, представленным в графе 7 таблицы 34.

Полезный фонд рабочего времени одного рабочего в год (табл. 34, графа 6) принимается равным 2018 часам.

Тарифный фонд в год (табл. 34, графа 7) рассчитывается как произведение часовой тарифной ставки (графа 4) на численность (графа 5) и на полезный фонд времени (графа 6).

Для расчета величины премиального фонда в годовом фонде оплаты труда рабочих (табл. 34, графа 8, 9), использованы нормативы премирования, принятые на данном предприятии.

Доплата за работу в ночную смену (табл. 34, графа 10) составляет 40% часовой тарифной ставки и рассчитывается произведением часовой тарифной ставки, количества часов работы в ночную смену и количества человек. От этой цифры берется 40 процентов.

Доплата за работу в вечернюю смену (табл. 34, графа 11) составляет 20% часовой тарифной ставки и рассчитывается произведением часовой тарифной ставки, количества часов работы в вечернюю смену и количества человек. От этой цифры берется 20 процентов.

Основная заработная плата (табл. 34, графа 12) рассчитывается суммированием тарифного фонда (графа 7), премии (графа 9) и доплат за работу в ночную и вечернюю смену (графа 10, 11).

Затраты по оплате отпуска (табл. 34, графа 13) планируются исходя из продолжительности основного и дополнительного отпусков и среднедневной заработной платы, определяемой как отношение тарифного фонда к полезному фонду времени (табл. 34, графа 6), выраженному в рабочих днях.

Расчет единого социального налога ведется по ставке 35.6% к сумме основной и дополнительной заработной платы (табл. 34, графа 16).

Таблица 34 – Расчет годового фонда оплаты труда рабочих

Продолжение таблицы 34

Примечания:

1) Графа 7 =графа 4×графа 5×графа 6.

2) Графа 12 =графа 7+графа 9+графа 10+графа 11.

3) Графа 15 =графа 12+графа 14.

4) Графа 17 =графа 15+графа 16.

8.2.2.3 Состав и численность руководителей, специалистов и служащих

В пределах производственного подразделения (цеха или участка) руководство всеми сторонами производственного процесса осуществляется по возрастанию степени ответственности сменными мастерами, старшим мастером, начальником смены и начальником цеха.

Вопросами организации производственного процесса занимаются специалисты – технологи и механики производственного подразделения.

Расчет численности категорий промышленно-производственного персонала по объекту проектирования производится по нормам управляемости.

Расчет необходимой численности руководителей, специалистов и служащих по объекту проектирования представляется в форме таблицы 35.

Таблица 35 – Определение численности руководителей, специалистов и служащих

Примечание: Дробная численность в таблице 35 в графе 3 означает не физических людей, а затраты труда соответствующих категорий рабочих.

8.2.2.4 Годовой фонд оплаты труда руководителей, специалистов и служащих